НГМК Рудник "Октябрьский"

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 06 Ноября 2012 в 19:30, дипломная работа

Краткое описание

Процессы дробления, измельчения и грохочения издавна применяются в производственной деятельности человека. В настоящее время широкое применение в горной промышленности находят дробильные комплексы, предназначенные для предварительной обработки горной массы непосредственно в шахте. При такой технологической цепочке существенно повышается коэффициент заполнения скипов, что увеличивает экономичность использования подъемных установок.

Скачать полностью (1.00 Мб) Сколько стоит заказать работу?

Прикрепленные файлы: 1 файл

Мой диплом1.doc

— 2.79 Мб (Скачать документ)

Расчет по допустимой потере напряжения в нормальном режиме

В нормальном режиме проверяется падение напряжения для самого электрически удаленного потребителя.

Для нашей сети В [4]; .Необходимо выполнение условия .

Потеря напряжения в трансформаторе

где активное сопротивление трансформатора Ом (табл.20.4,[7]);

реактивное сопротивление трансформатора Ом (табл.20.4,[7]);

средневзвешенный коэффициент мощности =0,57 [3].

Длину кабеля принимаем с запасом L+10%

Потеря напряжения в магистральном кабеле

где и соответственно активное и реактивное сопротивление кабеля (см. табл. 3.3).

где cos= 0,93- коэффициент мощности двигателя (см. табл. 1.3);

Потеря напряжения в гибком кабеле

Проверка кабеля по условию пуска наиболее мощного электрически удаленного двигателя

Наиболее мощным двигателем на участке 15 является двигатель насоса кВт.

Определим минимально допустимое напряжение на зажимах двигателя в момент пуска

В,

где - кратность пускового момента [13];

Расчётное для реальной сети участка

где =400 В – напряжение холостого хода;

где =0,0127 Ом – активное сопротивление трансформатора

=0,0325 Ом – индуктивное сопротивление трансформатора

При расчёте сопротивления кабеля длину принимаем L+10%

где - активное и реактивное сопротивление кабеля на участке 1-1

=0,0491- активное сопротивление кабеля, Ом;

=0,0115- реактивное сопротивление кабеля, Ом;

- поправочный коэффициент;

коэффициент мощности при пуске [7];

=156,6 кВт - расчетная мощность участковой ПУПП[п.3.1];

Тогда реальное напряжение при пуске двигателя

2.3. Расчет токов короткого замыкания в участковой кабельной сети

Трёхфазное короткое замыкания рассчитывается для выбора коммуникационной аппаратуры, расчет производится при t° =15°C. Выбор и проверка уставок защит по токам короткого двухфазного замыкания, расчет производится при t° =65°C.

Расчёт токов короткого замыкания производится двумя методами:

-метод уточненного расчета токов.

-метод расчета по приведенным длинам.

Точки К.З. К1, К2 рассчитываются уточненным способом, остальные — методом приведенных длин.

Метод уточненного расчета

Ток 3-х и 2-х фазного короткого замыкания находится соответственно по формулам:

где

и - активное и реактивное сопротивление высоковольтного кабеля, связывающего ПУПП и РПП (табл.13.24,[5]);

- коэффициент трансформации участковой подстанции ;

- сопротивление системы 2Ом, где МВА - мощность КЗ на шинах РПП [3].

и - сопротивление низковольтного кабеля от ПУПП до точки КЗ [таблица 3.3];

Для точки К1:

А;

А.

Для точки К2:

Приближенный метод расчета

;

где

- активное сопротивление 1 км питающего кабеля сечением жилы 50 мм² с учётом нагрева до 65°С (табл.38,[15]);

- приведенная к сечению 50 мм² длина питающего кабеля, км, ;

км;

- коэффициент приведения, представленные в табл. 3.3 (табл.3,[11]);

- индуктивное сопротивление 1 км питающего кабеля сечением жилы 50 мм² (табл.38,[15]).

А;

Значения сводим в табл. 2.12

Таблица 2.12

Сводная таблица токов КЗ

№ п.п.	Точка К.З.
1	К1	--	6039,2	5198,6
2	К2	0,017	6021,7	5183,5
3	К3	0,021	5933,2	5161,9
4	К4	0,021	5912,5	5143,9
5	К5	0,096	3581	3115,5
6	К6	0,025	5839,4	5080,3
7	К7	0,029	5434,8	4728,3
8	К8	0,034	5263,2	4548,9
9	К9	0,145	2366,9	2059,2
10	К10	0,195	1886,8	1641,5
11	К11	0,1748	2058,7	1791,1
12	К12	0,182	2000	1740
13	К13	0,1748	2058,7	1791,1
14	К14	0,182	2000	1740
15	К15	0,1748	2058,7	1791,1
16	К16	0,182	2000	1740
17	К17	0,1748	2058,7	1791,1
18	К18	0,182	2000	1740
19	К19	0,207	2237,2	1946,3
20	К20	0,115	3252	2829,3
21	К21	0,2352	763,4	664,1
22	К22	0,2352	763,4	664,1

2.3.1. Выбор коммутационной аппаратуры участковой кабельной сети

Выбор фидерных выключателей (табл.13,[11]);

А;

Таблица 2.13

Сводная таблица токов КЗ

№ п/п	I_РАСЧ, А	1,2I_К³,А	I_H,А	U_H.,В	I_ДОП,А	Тип
АВ1	364,1	7225,2	400	380	23000	АВ-400ДО
АВ2	178,7	7153,2	200	380	17000	АВ-200ДО

Выбор шахтных пускателей (табл.16,[11]);

Таблица 2.14

Выбор шахтных пускателей

№ ПВ	,А	,А	, А	, А	,ВА	,ВА	Тип ПВИ
ПВ1	30,5	63	2364,8	2500	20954	82175	ПВИ-125БТ
ПВ2	167,3	250	3260,4	4000	109382	164545	ПВИ-250БТ
ПВ3	167,3	250	3157,8	4000	109382	164545	ПВИ-250БТ
ПВ4	58	125	2337	2500	38090	82175	ПВИ-125БТ
ПВ6	99,6	250	1419,6	4000	74737	164545	ПВИР-250
ПВ7	58	125	2149	2500	38090	82175	ПВИ-125БТ

2.3.2. Выбор уставок защит

Для автоматических выключателей [2]

где - пусковой ток для наиболее мощного двигателя;

. А

Для шахтных пускателей

А;

Коэффициент чувствительности определяется по формуле:

[2],

где на последнем пускателе в линии

Таблица 2.15

Выбор уставок защит

Точка К.З.	,А	,А	, А	,А		Примечание
К2	6021,7	5183,5	1277	2400	2,2	АВ-400ДО
К3	5933,2	5161,9	806	1000	2,3	АВ-200ДО
К10	1886,8	1641,5	447	700	2,34	ПВИ-125БТ
К12	2000	1740	727	725	2,4	ПВИР-250
К19	2237,2	1946,3	447	750	2,6	ПВИ-125БТ
К20	3252	2829,3	1187	1200	3,5	ПВИ-250БТ
К21	763,4	664,1	203	275	2,4	ПВИ-125БТ

2.4. Расчет высоковольтной схемы электроснабжения

Принципиальная схема электроснабжения представлена на рис. 2.4

Рис. 2.4. Принципиальная схема электроснабжения

Рис. 2.5. Укрупнённая схема электроснабжения на одну секцию шин

2.4.1. Расчет электрических нагрузок на одну секцию шин

Расчёт нагрузок производим методом коэффициента спроса. Ведомость электрических нагрузок представлена в табл. 2.16

Таблица 2.16

Ведомости электрических нагрузок на одну секцию шин ЦПП и ГПП

№ п.п	Наименование потребителя	Кол- во	Рн кВТ		cosj	Ррасч. кВТ	Qрасч. кВАР	Sрасч. кВА	Примечание
6 РПП-6
1	УПП - 1	1	156,6	0,65	0,6	101,8	135,7	169,7	ТСВП-160/6 Откатка контактными электровоз.
2	УПП - 2	1	216	0,5	0,6	108	144	180	ТСВП -250/6Откатка контактными электровоз.
3	М3	1	800	0,8	0,9	640	310	711,1	Насосный агрегат ВАО2-560LA-4У2 Очистные работы
4	УПП - 4	1	160	0,5	0,6	80	106,6	133,3	ТСВП-160/6 Клетьевой ствол
5	Тяговая подстанция	1	160	0,5	0,9	80	38,7	88,8	АТП-39 160/6 Очистные работы
6	Тяговая подстанция	1	133	0,5	0,9	250	121,1	277,7	АТП-25 500/275 Очистные работы
7	Тяговая подстанция	1	160	0,5	0,9	80	38,7	88,8	АТП-11 160/6 Откатка контактными электровоз
8	УПП - 5	1	250	0,5	0,6	125	166,6	208,3	ТСВП - 250/6 Очистные работы
9	УПП - 6	1	160	0,5	0,6	80	106,6	133,3	ТСВП-160/6 Откатка контактными электровоз.
10	УПП - 6	1	160	0,5	0,6	80	106,6	133,3	ТСВП-160/6 Откатка контактными электровоз.
11	УПП - 6	1	160	0,5	0,6	80	106,6	133,3	ТСВП-160/6 Очистные работы
12	УПП - 6	1	160	0,5	0,6	80	106,6	133,3	ТСВП-160/6 Очистные работы
13	УПП - 6	1	160	0,5	0,6	80	106,6	133,3	ТСВП-160/6 Очистные работы
14	Итого					1864,8	1594,4
РП-301
1	РПП	2	3729,6	0,8	0,7	2983,7	3044	4262,4
2	Тяговая подстанция	1	133	0,5	0,9	250	121,1	277,7	АТП-25 500/275 Очистные работы
3	Тяговая подстанция	1	133	0,5	0,9	250	121,1	277,7	АТП-25 500/275 Очистные работы
4	Итого					3483,7	3286,2
ГПП
1	РП	4	13934,8	0,6	0,7	8360,8	8529,7	11966,2
2	СД	1	2100	0,8	-0,9	1680	0	1680	Скиповой подьем
3	АД АКН-1	1	1250	0,8	0,8	1000	750	1250	Скиповой подьем
4	Стороние нагрузки	1	1500	0,6	0,8	900	675	1125
5	ТМ-630	1	630	0,7	0,7	441	449,91	630	Трансформаторная подстангция
6	Итого					12381,8	11709,7	17041,9

Информация о работе НГМК Рудник "Октябрьский"