Произвоство опор ЛЭП

1.Определяем  расчетную прочность бетона при  требуемой марке 

( R₂₈=400кгс/см²) с учетом недобора прочности из-за ТО

2.Находим Ц/В из формулы  прочности бетона

3.ОК=4-5см; по т.9.23 В=200л/м³

4.Определяем  водопотребность исходной бетонной  смеси по т.XIII

и ее водосодержание после  центрифугирования при Ж=25с

5.В состав  бетона вводим добавку СДБ-0,3% от массы цемента, поэтому расход  воды и цемента уменьшаем на 10%.В=166,5л

6.

7.

      , т.9.18

8.

9.Абсолютный  объем твердых составляющих в  исходной бетонной смеси

после центрифугирования

Переводной коэффициент

10. Расход твердых компонентов

 

3.2.2 Расчет состава вибрированного бетона для стоек

1.Определяем  расчетную прочность бетона при  требуемой марке 

( R₂₈=400кгс/см²) с учетом недобора прочности из-за ТО

2.Находим Ц/В из формулы  прочности бетона

3.ОК=4-5см; по т.9.23 В=200л/м³; за счет введения в бетонную смесь

 

 пластифицирующей добавки  расход воды снижаем на 10%. Поэтому   В=180л/м³

4.

5.

      , т.9.18

6.

7. Добавку вводим  в количестве 1% от массы цемента

Д=Ц*0,01=360*0,01=3,6кг/м³

8. Плотность бетона  γ=Ц+В+П+Щ=360+180+636+1241=2417 кг/м³

3.2.3 Расчет смазки для опоры ЛЭП

1.S^ф_полн= S_бок+π(R²+r²)=38.65+3.14 (0.325²+0.22²)=39.15м²

                S_бок=πl(R+r)=3.14 22.6 (0.325+0.22)=38.67м² 

    2. Расход  смазки на оду форму

                                   39,15 0,2=7,83 кг

    3. Расход  смазки на 1 м³ изделия

                              кг/м³

4. Годовой расход  смазки

                     Р^см_год=41533 4,35=180668,5 кг/год

       5. Расход смазки на сутки

                          Р^см_сут= кг/сут

      6.  Расход смазки на смену

                          Р^см_см= кг/смену

7. Расход смазки на час

                          Р^см_ч= кг/час

 

3.2.4 Расчет смазки для вибрационной стойки

1.S^ф_полн= 0,05+0,0297+2,035+4,9+1,89=8,9м²

                S_смаз=8,9-2,035=6,86м² 

    2. Расход  смазки на оду форму

                                   6,86*0,2=1,37 кг

    3. Расход  смазки на 1 м³ изделия

                              кг/м³

4. Годовой расход  смазки           

                          Р^см_год=25958*3,04=78912,3 кг/год

       5. Расход смазки на сутки

                          Р^см_сут= кг/сут

      6.  Расход смазки на смену

                          Р^см_см= кг/смену

8. Расход смазки на час

                          Р^см_ч= кг/час

Все полученные данные заносятса  в таблицу:

Таблица 3

Потребность производства в сырье  и материалах

Наименование материала	Удельный расход на 1 м3	Потребность производства
		в год	в сутки	в смену	в час
Опоры ЛЭП
Бетонная смесь, м3	1	43609,6	172,4	86,2	10,8
Цемент М500, т	0,324	13725,82	54,25	27,1	3,39
Вода, л	167	7074731	27963,3	13881,7	1747,7
Щебень, т/м3	1,202/0,453	50921/19215,5	201,3/76	100,63/38	12,6/4,74
Песок, т/м3	0,677/0,253	28680,2/10741,65	133,36/42,46	56,68/21	7,1/2,65
Добавка Релаксол, кг	3,3	141071	557	278,8	34,8
Сталь, т	0,39	11798,3	46,6	23,3	2,9
Смазка, кг	4,35	184282	728,4	364	45,5
Смазка, кг	3,04	78912,3	311,9	155,9	19,5

 

Потребность производства в сырье и материалах определена в соответствии с принятым режимом  выпуска железобетонных изделий  с установленным проектным составом бетона. В расходах материалов учтены производственные потери 2%.

 

3.3 Расчет проходной камеры (ЭМУ) для тепловой обработки опор ЛЭП

1. Длина  камеры

L_k=n_1х

l_ф+(n₁+1) δ₁+2b_н, м

где n₁ – количество форм, расположенных по длине камеры

       l_ф – длина формы, м

       δ₁ – зазор 0,3 м

       b_н – толщина наружных стенок камеры, м

l_ф=l_u+2l₁=22,6+2

0,25=23,1 м

где l_u – длина изделия, м;

       l₁ – толщина стенок формы, м;

L_k=1

23,1+(1+1) 0,3+2 0,2=24,1 м

2. Ширина камеры

В_к= n₂

b_ф+2b_н+( n₂-1) b_вн+ n₂ 2 δ₂, м

 

где n₂ – количество форм, расположенных по ширине в камере;

      b_ф – ширина формы;

      b_н – толщина наружных стенок камеры, м;

      b_вн - толщина внутренних стенок камеры, м;

      δ₂ – зазор = 0,3 м;

b_ф=d_u+2

b₁, м

где d_u – наибольший диаметр изделия, м;

       b₁ – толщина стенок формы, м;

b_ф=0,65+2

0,25=1,15 м

В_к= 9

1,15+2 0,2+( 9-1) 0,1+ 9 2 0,3=16,95 м

3. Высота камеры

H_к= n₃

d_u+h_тел+h_{до верха}+( n₂-1) δ₃, м

где n₃ – количество изделий в камере по высоте,

       d_u – наибольший диаметр изделия, м;

        h_тел – высота тележки, м;

        h_{до верха}- расстояние от последнего изделия до верха камеры, м;

        δ₃ – толщина прокладки между изделиями, м;

H_к= 4

0,65+0,7+0,1+( 4-1) 0,1=3,7 м

4. Объем камеры 

V_к= L_k

В_к H_к= 24,1 16,95 3,7=1511 м³

5. Определяем занятость камеры  ТО за сутки:

Т =t_з+t_в+t_выд+Т =1,5+1,5+4+10=17ч

где t_з – время загрузки камеры, ч;

       t_в - время выгрузки камеры, ч;

       t_выд – время выдержки изделия, ч;

       Т - время ТО в камере, ч;

6. Коэффициент оборачиваемости  камеры:

К_об=

=

 

7. Производительность камеры с  учетом К_об:

8. Количество камер

П_сут – суточная производительность камеры, принятая по недельно-суточному графику

Для ТО конических опор ЛЭП принимаем 9 электромагнитных камер

 

5.3.1. Расчёт  ямных пропарочных камер для  тепловой обработки стоек.

Технологические параметры ямной камеры определяются количеством форм, которые укладываются, их размерами и длительностью  тепловой обработки.

1. Длина камеры:

l_к = n_ф^д * l_ф +2* l₁ = 1*11,4 +2*0,5 =12,4м

где

 n_ф^д - количество форм, которые помещаются по длине камеры, шт.

 l_ф - длина формы, м.

 l₁ - расстояние между формами, или между формой и стенкой камеры, м.

2. Ширина камеры:

b_k = n_м^ф* b_ф +2* b₁ = 1*1,525 +2*0,5 =2,53м

где

n_ш^ф - количество форм укладываемых по ширине камеры, шт.

 b_ф - ширина формы; м.

 b₁- расстояние между формами или между формой и стенкой камеры - 0,5.

3. Высота камеры

h_к=(h_ф+h₁)*n_в^ф+h₂+h₃=(0,53+0,03)*6+0,15+0,05=3,56м

где

h_ф – высота формы, м;

 

h₁ – величина прокладки между формами, м;

n_в^ф - количество форм, укладываемых по высоте, шт;

h₂ – величина прокладки между дном камеры и нижней формой, м;

h₃ – расстояние между верхом изделия и крышкой камеры, м;

4. Объем камеры

V_к = l_к*b_к*h_к=12,4*2,53*3,56=111,68 м³

5. Продолжительность занятости ямной пропарочной камеры.

Т =t_з+t_в+t_выд+Т =1,17+1,17+1+10=13,35ч

где t_з – время загрузки камеры, ч;

       t_в - время выгрузки камеры, ч;

       t_выд – время выдержки изделия, ч;

       Т - время ТО в камере, ч;

6. Оборачиваемость ямной пропарочной камеры:

К_о =

где:

 К_о - коэффициент оборачиваемости камеры;

 К_в = 0,85, если формовочное отделение работает в 2 смены.

 

7. Производительность одной установки

П_г = К_о*N*V^изд_б*К_с=1,53*253*30*0,45*0,9=4703м³/год     

 где:

       N – количество рабочих дней в году;

       V^изд_б – объём бетона в изделиях, находящихся в камере ТО;

             К_с – коэффициент, учитывающий возможные срывы производства;

 

8. Количество ямных пропарочных  камер

n_k=

Принимаем 6 камер, с высотой 3,56 м, шириной 2,53 м, длиной 12,4 м, одно изделие в ширину, одно изделие в длину, в стопке 6 штук.

 

3.4 Расчет количества форм

Количество форм, необходимых для производства опор ЛЭП (рассчитываем с учетом 5% запаса).

N_лэп=1,05*(2*n_ф+2*n_р+n_ц+n_т.о)=1,05*(2*1+2*1+1+36)=43 формы

где:

n_ф – количество форм на посту формования;

n_р – количество форм на посту распалубки;

n_ц – количество форм на посту центрифугирования;

n_т.о – количество форм на посту тепловой обработки;

            Так как на проектируемом заводе  два формовочных цеха по производству  опор ЛЭП, то количество форм  равно 86.

Количество форм, необходимых для производства стоек (рассчитываем с учетом 5% запаса).

N_ст=1,05*(2*n_ф+2*n_р+2*n_а+n_т.о)=1,05*(2*1+2*1+2*1+36)=44 формы

где:

n_ф – количество форм на посту формования;

n_р – количество форм на посту распалубки;

n_а – количество форм на посту армирования;

n_т.о – количество форм на посту тепловой обработки;

 

 

 

 

 

 

3.5 Расчет и проектирование складов

3.5.1 Склад цемента