Автор работы: Пользователь скрыл имя, 24 Сентября 2013 в 05:21, контрольная работа
Определение показателей безотказности ФС и ее изделий выполняется с целью последующего выбора рациональных стратегий ТО, формирования оптимального регламента и проектирования эффективного ПТЭ ЛА.
Исходной информацией является: принципиальная схема ФС; характеристики безотказности изделий ФС (параметры потока отказов и неисправностей .
Анализ и оценка безотказности ФС выполняется на основе функциональных задач, решаемых ФС (подсистемой) и основными ее изделиями.
Из
рассмотрения схемы,
С учетом того, что за цикл форм ТО, определяемый периодичностью самой трудоемкой формы, менее трудоемкие формы повторяются несколько раз, дополнительные затраты трудоемкости будут намного больше и составят:
где nj- количество j-й формы регламента, повторяющейся
за цикл.
Для рассматриваемого примера (рис. 3.10) имеем:
27,1819 |
=
I-группа |
Δtij |
трудоемкость Тi |
Убытки из-за увеличения трудоемкости от совмещения работ |
Δt11=2.Порционер= |
250 |
0,0020833 |
0,520833333 |
Δt21=2.Трубопровод.= |
360 |
0,0003287 |
0,118334551 |
Δt31=1.Фильтр= |
350 |
0,0007200 |
0,252 |
Δt42=1.Перекачивающий насос= |
370 |
0,0003673 |
0,135918367 |
Δt52=3.Обратный клапан |
360 |
0,0009259 |
0,333333333 |
На рис. 1.11 представлены периодичности tПР.ОПТ и трудоемкости Ti технического обслуживания 4-х изделий ФС, отказы которых не влияют на безопасность полетов (II группа). Для группировки операций ТО в заданные формы регламента ЛА (Ф-1, Ф-2, Ф-3) с периодичностью tФ1, tФ2, tФ3 используется критерий минимальных трудозатрат (min Ti).
Рис. 1.11 - Схема группировки работ по ТО изделий в оптимальные формы регламента ФС (для изделий II группы)
Чтобы обеспечить выполнение критерия min ΔTi для каждого i-го изделия необходимо построить зависимость Ti=f(tпр), сравнить убытки по трудоемкости ТО i-го изделия при условии выполнения операций на одной из двух соседних форм регламента (DTij) и выбрать DTij min. Зависимости Ti=f(tпр) для рассматриваемых изделий можно построить с использованием данных, приведенных в табл. 1.11 (графы 2 и 6) или с использованием формул 1.11 - 1.13.
Величины DTij вычисляются подстановкой tпр=tфj в расчетные формулы 1.11 - 1.13; tфj - периодичность выполнения j-ой формы регламента ЛА.
Здесь так же, как и для изделий 1-й группы, следует учесть повторяемость за цикл форм технического обслуживания Ф-1 и Ф-2.
Следовательно, дополнительные затраты трудоемкости для всех изделий 2-й группы составят:
Для изделий 2-й группы так же, как и для 1-й группы, выполняются те же варианты расчета, с тем же числом форм ТО и с той же периодичностью их проведения. Из всех вариантов выбирается наилучший ( ).
II-группа |
Δtij |
трудоемкость Тi |
DTij ф2 |
DTij ф3 |
Δt11=2.Насос регулятор.= |
350 |
0,0026316 |
1,6 |
- |
Δt22=1.Подкачивающий насос.= |
360 |
0,0009184 |
0,8 |
- |
Δt32=3.Перекрывной клапан= |
370 |
0,0003771 |
0,7 |
- |
Δt42=4.Центробежный насос= |
250 |
0,0016615 |
0,6 |
- |
Δt52=6.Топливный бак= |
550 |
0,0008145 |
0,1 |
0,1 |
Δt63=5.Расходомер.= |
340 |
0,0002321 |
0,5 |
0,3 |
Наилучший вариант регламента с учетом двух групп изделий выбирается по критерию:
В качестве основы для решения задачи группировки операций ТО изделий ФС в оптимальные формы регламента используются следующие варианты:
1) базовый, при котором для группировки принимается действующая периодичность форм регламента ЛА в соответствии с приложением 4;
2) расчетный, при котором число форм регламента ФС и периодичность выполнения форм выбирается на основе анализа материалов, полученных в п. 1.4.1 и в табл. 1.13.
Результаты расчетов для каждого варианта регламента по I и II группам изделий оформляются по форме табл. 1.14.
Таблица 1.14 - Выбор оптимального регламента ФС
Вариант |
Периодичность форм ТО ФС, |
DTI |
DTII |
DT | ||
регламента |
ч.нар. |
чел.-ч. |
чел.-ч |
чел.-ч | ||
tФ1 |
tФ2 |
tФ3 | ||||
Базовый |
300 |
900 |
1800 |
25 |
29 |
54 |
Расчётный |
300 |
600 |
1200 |
21 |
27 |
48 |
Проанализировав полученные данные, предлагаю следующую периодичность форм ТО ФС:
tФ1=300; tФ2=600; tФ3=1200. Полученные при этом дополнительные затраты трудоемкости занесены в таблицу 1.14.
В результате оценки дополнительных затрат трудоемкости ТО, при реализации базового и расчетного вариантов, из них выбирается наилучший: DTбаз >DTрасч - выбираем расчетный.
1.5. ПОСТРОЕНИЕ МОДЕЛИ ПРОЦЕССА ТЕХНИЧЕСКОЙ ЭКСПЛУАТАЦИИ ВС И РАСЧЕТ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ЕГО ЭФФЕКТИВНОСТИ
Конечной целью курсовой работы является проектирование эффективного процесса технической эксплуатации (ПТЭ) ВС в соответствии с заданными условиями эксплуатации.
ПТЭ ВС представляет собой последовательную во времени смену состояний эксплуатации: полет, техническое обслуживание, ремонт, ожидание технического обслуживания, доработки, готовность и др.
Оценка эффективности проектируемого ПТЭ конкретного типа ЛА производится сравнением рассчитанных показателей эффективности с их нормативными значениями. В случае, если расчетные значения показателей эффективности проектируемого ПТЭ превышают нормативные (ПНОРМ£ПРАСЧ) - цель достигнута, проектируемый ПТЭ действительно эффективен. В противном случае необходимо дополнительно разработать мероприятия, повышающие эффективность проектируемого ПТЭ, скорректировать его характеристики и заново рассчитать показатели. Задача считается выполненной при соблюдении условия ПНОРМ£ПРАСЧ.
Для оценки эффективности технической эксплуатации используется полумарковская модель ПТЭ. Состояния ПТЭ и последовательность переходов ЛА из состояния в состояние иллюстрируется графом. На рис. 1.13 представлен граф состояний и переходов ПТЭ ЛА. Перечень возможных состояний и их границы определены.
Использование по назнач. (полёт) |
Ожидание ТО и Р |
ТО и Р |
Ожидание использова-ния (готовность, резерв) |
Подго-товка к полёту |
Задер-жка вылета |
Использо-вание по назнач. (полёт) |
|
|
Рис. 1.13. Граф состояний и переходов ПТЭ ЛА.
Основными характеристиками модели являются: количество состояний проектируемого ПТЭ - N; количество попаданий ЛА в каждое из состояний - ni; относительная частота попаданий в состояние - pi; среднее время пребывания в состоянии -mi; средние трудозатраты в состояниях ТО и Р -ti.
Характеристики модели проектируемого ПТЭ: ni, pi, mi, ti , а также pi×mi, pi×ti определяются для каждого из состояний N (1,2, ..., i, ..., N) за рассматриваемый период эксплуатации (1 год) всего парка ЛА с учетом условий их эксплуатации.
Последовательно определяются характеристики: ni - по формулам табл. 1.17;
; .
Характеристика |
Способ определения, формула |
Примечание | ||
N п/п |
Наименование |
Обознач. | ||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
1 |
Количество состояний ПТЭ |
N=17 |
Определяется по количеству состояний графа проектируемого ПТЭ с учётом заданных условий эксплуатации (номер варианта). |
Заданные условия эксплуата- |
2 |
Кол-во попаданий в состояния |
ni |
|
TГСС – средний годовой налёт на списочный ЛА
NЛА – заданный объём парка ЛА. `tБП - средняя длительность беспосадочного полёта
tБ – периодичность выполнения формы Б в сутках (приложение 4) tФ1,tФ2,tФ3 – периодичность выполнения Ф1, Ф2, Ф3, рассчитанная для оптимального регламента (табл. 1.13). Данную периодичность условно можно принять и для ЛА в целом. nПФ – общее число попаданий ЛА на периодические формы ТО. |
3 |
Относительная частота попадания в состояния |
pi |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | |||
4 |
Среднее время пребывания в состоянии, час. |
mi |
|
ti-суммарное время пребывания парка ЛА в i-ом состоянии. | |||
5 |
Средние трудозатраты в состоянии ТОиР, чел.-ч |
ti |
Значения ti определяются по приложению 9. |
||||
tФ1 |
tФ2 |
tФ3 | |||||
300 |
600 |
1200 |
Сформированные характеристики состояний ПТЭ ЛА представлены по форме табл. 1.18.
Таблица 1.18 - Характеристики проектируемого ПТЭ ЛА
Состояния |
ni |
pi |
ti |
mi |
ti |
pi×mi |
pi×ti |
П |
0,1 |
0,0056 |
1333,3 |
74,10 |
- |
0,412 |
- |
Е |
0,3 |
0,0167 |
1564,4 |
86,90 |
6,5 |
0,520 |
0,1 |
Г |
0,015 |
0,0008 |
620,3 |
34,50 |
- |
0,029 |
- |
А |
0,01 |
0,0006 |
515,8 |
28,70 |
- |
0,016 |
- |
Об |
0,2 |
0,0111 |
72,8 |
4,00 |
- |
0,044 |
- |
Тб |
0,7 |
0,0389 |
296,7 |
16,50 |
18 |
0,642 |
0,7 |
Опф |
0,3 |
0,0167 |
47,2 |
2,60 |
- |
0,043 |
- |
Т(Ф1) |
0,2 |
0,0111 |
93,9 |
5,20 |
320 |
0,058 |
3,6 |
Т(Ф2) |
0,9 |
0,0500 |
47,2 |
2,60 |
517 |
0,130 |
25,9 |
Т(ф3) |
0,1 |
0,0056 |
63,3 |
3,50 |
730 |
0,019 |
4,1 |
У |
0,005 |
0,0003 |
171,4 |
9,50 |
11,6 |
0,003 |
0,0 |
Ор |
0,21 |
0,0117 |
119,4 |
6,60 |
- |
0,077 |
- |
Р |
0,34 |
0,0189 |
319,4 |
17,70 |
26260 |
0,334 |
496,0 |
З |
0,045 |
0,0025 |
204,7 |
11,40 |
- |
0,029 |
- |
Дв |
0,015 |
0,0008 |
165,5 |
12,30 |
- |
0,010 |
- |
Д |
0,03 |
0,0017 |
177,2 |
9,80 |
160 |
0,016 |
0,3 |
Ж |
0,009 |
0,0005 |
39,4 |
2,20 |
- |
0,001 |
- |
Зв |
0,005 |
0,0003 |
153,3 |
8,50 |
- |
0,002 |
- |
СУММ |
3,484 |
0,193555556 |
6005,4 |
336,6 |
28023,1 |
2,3855444 |
604,6 |
Информация о работе Определение показателей безотказности функциональной системы