Анализ и оценка промышленной безопасности объекта газоснабжения АГРС-Энергия 1М

- 10,0 м - расстояние  от разрушенной двери до блок-бокса  переключений, до наземных трубопроводов одоранта и газа на передавливание одоранта,  а также места возможного нахождения персонала;

- 15,0 м - расстояние  от разрушенной двери до наземного  оборудования ёмкости сбора конденсата, до наземных трубопроводов одоранта  и газа на передавливание одоранта, а также места возможного нахождения  персонала;

- 20,0 м - расстояние от разрушенной двери до наземного оборудования ёмкости одоранта, а также места возможного нахождения персонала;

- 25,0 м - расстояние  от разрушенной двери до въездных  ворот, а также места возможного  нахождения персонала;

- 50,0 м - расстояние  от разрушенной двери до автодороги, а также места возможного нахождения персонала

- 200 м - расстояние от  разрушенной двери до грунтовой  дороги, а также места возможного нахождения населения;

- 400 м - расстояние от  разрушенной двери до ближайших  жилых домов, а также места возможного нахождения населения;

Рассчитав значения избыточного  давления ∆Р_в, в зависимости от значений x, и сравнив их с предельно допустимыми величинами избыточного давления ударной волны, приведёнными в таблицах  2.2- 2.4, можно сделать выводы о степени возможного поражения человека и степени возможного повреждения сооружений, оборудования и надземных трубопроводов.

В таблице 2.9 приведены  расчётные значения x₀, ∆Рв, в зависимости от x.

 

Таблица 2.9.  Расчётные  значения x₀, ∆Р_в, в зависимости от x

x, м	5,0	10,0	15,0	20,0	25,0	50,0	200,0	400,0
x0	4,17	8,333	12,5	16,66	20,83	41,67	166,67	375,0
∆Рв, кПа	561,34	281	187,26	140,45	112,38	56,17	14,04	6,24

 

Выводы.  Сравнение полученных расчётных значений ∆Р_в (см. таблицу 2.9) с пороговыми значениями, приведёнными в таблице 2.6,  позволяет сделать следующие выводы:

- на расстоянии 5,0 м  от разрушенной двери человек  получит безусловное смертельное поражение;

- на расстоянии 10,0 - 15,0 м  - порог смертельного поражения;

- на расстоянии 20,0 –  25,0 м – человек может получить переломы   ребер, гиперемия сосудов мягкой мозговой оболочки;

- на расстоянии 50,0 м  – поражение 2-й степени

- на расстоянии 200,0 м  – поражение 1-й степени;

- на расстоянии 400 м  от разрушенной двери человек  не получит повреждений.

Учитывая характер местности в районе возможной аварии (пастбища,  автодорога,  озеро и др.),  в  зоны  возможного  поражения  могут  попасть  работающие  на  сельхозугодьях люди, проезжающие в автотранспорте, отдыхающие на озере и т.д.  Необходимо  провести  инструктаж  местного  населения  с  целью  адекватного  поведения  в  случае  аварии  на  АГРС.  Как  показывает  опыт,  правильные  действия  человека  во  время  аварии  значительно  снижают  негативные  последствия.

Ближайший населённый  пункт  к  месту возможной аварии: г. Астра (40000 жителей),  расстояние  до  которого 400 м.  Учитывая  радиусы  зон  возможного  поражения  от внешней ударной  волны (см. таблицу  2.9)  население  г. Таганрог не  пострадает  от  последствий  аварии.

Сравнение полученных расчётных значений ∆Р_в  (см. таблицу 2.9), с пороговыми значениями, приведёнными в таблицах 2.7, 2.8, позволяет сделать следующие выводы:

- на расстоянии 10,0 м   от разрушенной двери блок-бокс  переключений получит сильные  повреждения, наземные трубопроводы одоранта и газа на передавливание одоранта получат сильные повреждения;

- на расстоянии 15,0 м  от разрушенной двери наземное  оборудование ёмкости сбора конденсата  будет полностью разрушено, наземные  трубопроводы одоранта и газа на передавливание одоранта также будут разрушены;

- на расстоянии 20,0 м  от разрушенной двери наземное  оборудование ёмкости одоранта  также будет полностью разрушено;

- на расстоянии 25,0 м  от разрушенной двери въездные  ворота будут разрушены;

- на расстоянии 50,0 м  от разрушенной двери автодорога не получит повреждений;

- на расстоянии 200,0 м  от разрушенной двери на грунтовой  дороге автомобильная и сельскохозяйственная техника получит средние повреждения;

- на расстоянии 400,0 м  от разрушенной двери на границе  жилой застройки дома, сооружения и т.п., а также автомобильная и сельскохозяйственная техника получит слабые повреждения.

Из  сделанных по результатам  расчётов  выводов следует, что  взрывы природного газа в блоках  АГРС  не представляют серьёзной  опасности для  населения, промышленных, социальных,  жилых зданий и других объектов, находящихся за пределами  нормативных разрывов.

 

Сценарий № 2. Взрыв газа при разрушении газопровода-отвода

 

Расчёт зон действия основных поражающих факторов при аварии по Сценарию № 2 выполнен согласно физико-математическим моделям, приведённым в нормативно-методических  документах [14, 19].

Разрушение участка  трубопровода является быстро протекающим  процессом.  Характерные скорости «лавинообразного» распространения трещин для труб из различных  марок сталей обычно составляет 100÷250 м/с.  При так называемом «хрупком» разрушении скорости движения трещины могут достигать 400÷450 м/с.  Поэтому можно принять, что в формировании первичной волны сжатия участвует в основном та масса газа, которая заключена в объёме разрушенного участка трубопровода.  Далее в период условно симметричного (полусферического) расширения исходного объёма выбрасываемого газа, происходит «раннее» зажигание газовоздушной смеси (ГВС). В этом случае происходит взрыв и возникает воздушная ударная волна.

Место предполагаемой аварии выбрано по следующим критериям:

-точка предполагаемой  аварии (ПК 100) является ближайшей  точкой газопровода-отвода  к  посёлку Красноармейский;

-точка предполагаемой  аварии на газопроводе-отводе (ПК 100) расположена достаточно близко к автодороге IV категории.

 

Расчётная схема аварии по сценарию № 2 показана на рис. 2.2.

Рис. 2.2. Расчётная схема  аварии по сценарию № 2

 

Энергетический потенциал  процесса разрушения участка трубопровода может быть выражен, согласно существующей практике, через тротиловый эквивалент взрыва конденсированного взрывчатого вещества.

Расчёт массы тротилового  эквивалента для полусферической  волны давления Мтнт, кг, проводится по формуле:

Мтнт= 1,9 η (Мг•Аг/ Qтнт),

( 2.10)

где η  - коэффициент, учитывающий  плотность грунта. Согласно [14] для  тяжелых суглинков  η = 0,8;

М_г - масса сжатого газа, участвующая в формировании первичной ударной волны, кг;

А_г  -  работа расширения единицы массы газа, Дж/кг;

Q_тнт - теплота сгорания тротила, Дж/кг. Согласно [14],  Q_тнт= 4,24•10⁶ Дж/кг.

Полагая процесс расширения газа в атмосфере адиабатическим (PV^k= const), расчёт работы расширения единицы массы газа А_г, Дж/кг, проводится по формуле:

Мтнт= 1,9 η (Мг•Аг/ Qтнт),

( 2.10)

 

Аг= - (Рр/ρр)•(1/(k-1))•[(Pa/Pp) (k-1/ k) -1],

( 2.11)

где  Р_р  - давление в трубопроводе до разрыва (рабочее), кПа; Р_р= 5487,5 кПа;

ρ_р  - плотность газа в трубопроводе до разрыва, ρ_р= 0,688 кг/м³;

k    - показатель  адиабаты. Согласно [28], для метана k = 1,32;

P_a  - давление атмосферное, кПа; Р_а= 101,3 кПа.

Расчёт массы сжатого  газа, участвующего  в формировании первичной ударной волны  М_г, кг, проводится по формуле:

Мг= (π/4) • dтр2 • ρн • Рр [293/(Тр• z • 1,033)] • Lp  ,

( 2.12)

где π  - число пи; π = 3,14;

d_тр- внутренний диаметр трубопровода, м; d_тр= 0,25 м;

ρ_н - плотность газа при нормальных условиях ( Р_а=101,3 кПа;  Т=0° С), кг/м³;

Согласно исходным данным, ρ_н= 0,688 кг/м³;

Р_р  - давление в трубопроводе до разрыва (рабочее),кгс/см²; Р_р= 56 кгс/см²;

Т_р  - температура газа в газопроводе до разрыва, К. Принимаем  Т_р=Т_ос;

Т_ос -температура окружающей среды, К. Так как газопровод-отвод подземный, за температуру окружающей среды принимаем температуру почвы на глубине 0,8 м. По принятым  данным среднегодовая температура почвы (на глубине 0,8 м) равна 11°С,  Т_ос=284,15 К;

z    - коэффициент   сжимаемости газа.  Расчёт z проводится  по формуле:

z = 100 /(100+0,12 Pp1,15),

( 2.13)

где Р_р – см. формулу ( 2.12 );

z = 100 /(100+0,12 • 56^1,15) = 0,89;

L_p - длина разрушенного участка трубопровода, м (см. рис.2.4). Согласно [14] наиболее вероятная длина разрушенного участка на газопроводах диаметром менее 529 мм составляет от 5 до 20 м. Учитывая  значение рабочего давления и диаметр газопровода, принимаем L_p=10 м;

М_г= (3,14/4) • 0,25² • 0,688 • 56• [293/(284,15• 0,89• 1,033)] • 10 = 21,2 кг.

Расчёт плотности газа  до разрыва, ρ_р, кг/м³, проводится по формуле:

ρр = [ρн (Рр/ Та)] / [z (Ра/ Тр)],

( 2.14)

где ρ_н,Т_р, z - см. формулу ( 2.12 );

Р_р, Р_а - см. формулу ( 2.11);

Т_а  - температура нормальных условий, К. Т_а = 273,15 К;

ρ_р = [0,688(5487,5/ 273,15)] / [ 0,89 (101,3/ 284,15)] = 43,6 кг/м3.

Следовательно:

А_г = - (5487,5 /54)•[1/(1,32-1)]•[(101,3/ 5487,5)^{1,32-1/ 1,32} -1] = 283,93 Дж/кг

Таким образом:

 М_тнт = 1,9 • 0,8(21,2 • 283,93/ 4,24•10⁶) = 2,16 • 10^-3 кг.

Характеристиками воздушной  волны сжатия, вызванной расширением  природного газа, являются: избыточное давление на фронте волны,  импульс  положительной фазы сжатия,  период положительной фазы сжатия.

Расчёт избыточного  давления на фронте волны ∆Р_фр, (кПа), проводится по формуле:

∆Рфр= 1000[(0,084/ Rп) +(0,27/ Rп2) +(0,7/Rп3)],

( 2.15)

где R_п -приведённое расстояние от точки аварии до поражаемого объекта.

Расчёт приведённого расстояния от точки аварии до поражаемого  объекта, R_п, проводится по формуле:

Rп = R / Mтнт 0,33,

( 2.16)

где R   - расстояние от точки аварии до поражаемого объекта, м;

М_тнт - см. формулу (2.10 ).

Расчёт импульса положительной  фазы сжатия I⁺, (кПа•с), проводится по формуле:

I+= 0,4(Мтнт 0,67/R),

( 2.17)

где R   - см. формулу ( 2.16 );

М_тнт - см. формулу ( 2.10 );

Расчёт периода положительной  фазы сжатия τ⁺, с, проводится по формуле:

τ+= 1,5•10-3•Мтнт 0,167•√ R  ,

( 2.18)

где R   - см. формулу ( 2.16 );

М_тнт - см. формулу ( 2.10 ).

В таблице 2.6  приведены  расчётные величины ∆Р_фр, I⁺, τ⁺, в зависимости от выбранных значений R.

 

     Таблица 2.10. Расчётные величины ∆Р_фр, I⁺, τ⁺, в зависимости от значений R

R, м	∆Рфр, кПа	I+, кПа•с	τ+, с
1	11,09	0,0065	0,00054
2	5,542	0,0033	0,00076
5	2,216	0,0013	0,0012
10	1,109	0,0006	0,0017
15	0,739	0,0004	0,0021