Турбина Т 50/130

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ………………………………………………………………………….......................3

1.ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ ПОСТРОЕНИЕ ТЕПЛОВОГО ПРОЦЕССА ТУРБИНЫ В hs-ДИАГРАММЕ И ОЦЕНКА РАСХОДА ПАРА ТУРБИНОЙ………………..............................5

1. Ориентировочный расход пара на турбину………………….………..…..................6
2. Расчет регулирующей ступени…………………………………………......................6
2. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ РЕГУЛИРУЮЩЕЙ СТУПЕНИ……………………….......................7
1. Расчет сопловой решетки…………………………………..…………….....................7
2. Расчет рабочей решетки………………………………………………….....................9
3. Определение КПД ступени……………………………………………......................12
3. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ НЕРЕГУЛИРУЕМЫХ СТУПЕНЕЙ…………………......................16
1. Расчет проточной части области высокого давления…………………....................16

ЗАКЛЮЧЕНИЕ…………………………………………………………………….......................21

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ…………………………….…….....................23

ПРИЛОЖЕНИЕ hs-диаграмма в 1 экз. на 1 л

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ВВЕДЕНИЕ

Турбина Т-50-130-31 номинальной мощностью 50 МВт спроектирована на начальные параметры 12,75 Мпа и 565С, на номинальное противодавление 0,49 МПа  и частоту вращения 3000 об∕с.

По двум паропроводам диаметром 250 мм пар подводится к стопорному клапану из которого по четырем паропроводам  поступает к регулирующим клапанам, установленным непосредственно на корпусе турбины. Каждый из регулирующих клапанов подает пар к одной из четырех регулирующих коробок, две из которых вварены в верхнею, а две в нижнею половину корпуса турбины. Последовательное открытие клапанов турбины производит сервомотор, который с помощью зубчатой рейки вращает кулачковый вал.

Отработавший пар в турбине направляется потребителю. Перед этим он проходит через устройство обеспечивающее потребителю постоянную температуру пара. При малых нагрузках, когда температура отработавшего пара высока, к нему подмешивается распыленная вода, а при больших нагрузках свежий пар.

Турбина не имеет промежуточных перегрева нерегулируемых отборов пара. Для работы двух ПВД в схеме предусмотрен отбор части пара, направляемого потребителю.

Турбина имеет развитую систему уплотнений, исключающею утечки пара через концевые уплотнения в атмосферу. Из последних камер уплотнений пар отсасывается в сальниковый подогреватель, в котором с помощью специального эжектора поддерживается небольшой вакуум. В предпоследние камеры подается уплотняющий пар из деаэратора. Аналогичным способом уплотнены штоки стопорного, четырех регулирующих  и обратных клапанов, через который подводится пар в устройство поддержание температуры пара, направляемого потребителю.

Проточная часть турбины состоит из двухвенечной ступени и восьми нерегулируемых ступеней. Ротор турбины цельнокованый. В корпусе переднего подшипника расположен вкладыш опорного подшипника, а в корпусе заднего подшипник-вкладыш комбинированного опорно-упорного подшипника.

Применение сопловых коробок, ввареных в корпус, и реализация повышенного теплоперепада в двух венечной регулирующей ступени позволили применить одностенную конструкцию корпуса. Отсутствие патрубков нерегулируемых отборов дало возможность разместить диафрагмы непосредственно в корпусе турбины. Все диафрагмы сварные.

Сегменты концевых уплотнений крепятся в обоймах, установленных в корпусе. Нижняя половина и крышка корпуса стянуты горизонтальными фланцами, имеющие паровой обогрев для улучшение маневренности турбины. Корпус турбины опирается на корпуса подшипников с помощью лап, являющихся продолжением фланцев нижней половины корпуса. Лапы опираются на горизонтальные площадки, приваренные к корпусам подшипников на уровне горизонтального разъема. Между лапами и площадками имеются поперечные шпонки, препятствующие взаимному смещению корпусов турбины и подшипников в продольном направлении, но не препятствующие их взаимному смещению корпусов в поперечном направлении. Совмещение вертикальных плоскостей турбины и подшипников организованно с помощью вертикальных шпонок. Расширение турбины происходит вдоль продольных шпонок, установленных на фундаметной раме заднего подшипника.

В корпусе переднего подшипника размещены главный масляный насос и элементы системы регулирования и защиты, а в корпусе заднего подшипника-полужесткая муфта, соединяющая роторы турбины и генератора. Система маслоснабжения, работающая на масле марки 22, унифицированная для всех турбин с противодавлением ТМЗ.Главный масляный насос, установленный на валу турбины подает масло в систему регулирования в инжекторную группу. Последняя обеспечивает прокачку масла через четыре параллельно включенных маслоохладителя на смазку подшипников. При пуске турбины используется пусковой насос высокого давления (1,1-1,2 МПа). Резервный электронасос постоянного тока обеспечивает смазку турбины, а также в случае выхода из строя главного насоса.

Датчиком частоты вращения служит импеллер, рабочее колесо которое установлено в общемкорпусе с главным масляным насосом. Сигнал от импеллера поступает в систему регулятора частоты вращения.

Система защиты турбины от разгона включает сдвоенный автомат безопасности кольцевого типа и золотники автомата безопасности, обеспечивающие закрытие стопорных и регулирующих клапанов при частоте вращения, на 10-20% превосходящей номинальную.

Трубопроводы противодавления оборудованы тремя предохранительными клапанами, выпускающими пар в атмосферу при увеличение противодавления сверх допустимого.

 

 

 

 

 

 

 

1.ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ ПОСТРОЕНИЕ ТЕПЛОВОГО ПРОЦЕССА ТУРБИНЫ В hs-ДИАГРАММЕ И ОЦЕНКА РАСХОДА ПАРА ТУРБИНОЙ

Тепловой расчет одноступенчатой турбины предполагает оценку процесса расширения пара в h,s – диаграмме определяются изоэнтропийные и действительные перепады энтальпий, как на саму турбину, так и на ее отсеки.

Давление пара перед сопловым аппаратом первой ступени:

                                       P0 = P0*(0,95 – 0,97),                                                                      (1)

где P0 – давление свежего пара.

                                                   P0 = 12,75*0,95 = 12,11 МПа

По диаграмме определяем h0 = 3510

Давление пара за последней ступенью турбины с учетом потерь в выхлопном патрубке

                                                   = Рк,                                                                (2)

где  - коэффициент, учитывающий аэродинамические качества выхлопного патрубка;

Свп – средняя скорость потока в выхлопном патрубке, м/с;

Рк – давление в конденсаторе или в выхлопном патрубке турбины с противодавлением, МПа.

Принимаем Свп = 100 м/с, = 0,1.

= 0,49 = 0,005 МПа

По найденному давлению = 0,005 МПа на диаграмме находим изобару соответствующего давлению, находим энтальпию пара в конце процесса h2t = 2320

Располагаемый тепловой перепад турбины

                                        H'0 = h0 – h2t,                                                                               (3)

где h0 – энтальпия свежего пара ;

h2t – энтальпия пара в конце изонтрапийного расширения .

                                         H'0 = 3510 – 2320 = 1190    .

 

 

 

1.1Ориентировочный расход пара на турбину

Ориентировочный расход пара на турбину рассчитывается по предварительно заданному КПД ƞоэ в зависимости от мощности турбины без учета утечек через концевые уплотнения.

                                                                                                                           (4)

где,

ƞоэ – 0,82;

Nэ – 50 мВт.

                                          = 52 .

 

1.2Расчет регулирующей ступени

Регулирующая ступень одновенечная или двухвенечная

= 75/95 кДж/кг

Внутрений относительный КПД одновенечной регулирующей ступени

                                                                                  (5)

где - давление пара в т. 0, МПа (по h,s – диаграмме);

υ'0 – удельный объем пара в т. 0, м3/кг.

= 0,75

Действительный тепловой перепад на регулирующей ступени

                                                                       (6)

= 60 кДж/кг

 

 

 

 

 

 

2.ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ РЕГУЛИРУЮЩЕЙ СТУПЕНИ

1. Определение среднего диаметра ступени

 

Диаметр регулирующей ступени определяется величиной теплового перепада на регулирующую ступень и отношением ( )

= 0,43

Фиктивная изоэнтропийная скорость пара

                                         =                                                                        (7)

= = 400

Окружная скорость вращения диска по среднему диаметру ступени

                                         U = ()*Cф                                                                                   (8)                                 

                                         U = 0,43*400 = 172

Средний диаметр регулирующей ступен

                                          dpc =                                                                                      (9)   

где n=50 с-1 частота вращения ротора.

                                         dpc = = 1,1 м.

2. Расчет сопловой решетки

 

1. Определение типа сопловой решетки

Располагаемый тепловой перепад сопловой решетки

,                                                 (10)

где р = 0,1 степень сжатия.

 

на h,s – диаграмме отлаживаем тепловой перепад сопловой решетки.

Теоретическая скорость пара на выходе из сопловой решетки при изоэнтропийном расширении пара

                            

                                                                (11)                                              

 

                                          a1t = *                                                            (12)                           

где = 1,3 показатель изонтропы для перегретого пара;

=  110 мПа давление пара за соплами, принимаем по h,s-диаграмме;

  =0,035 удельный объем пара за соплами.

                                           a1t = *0,035 = = 707

Число Маха для теоретического процесса в соплах

                                            М1t =                                                                          (13)

                                            М1t = = 0,54

Профиль решеток с суживающимися каналами.

2. Расчет суживающихся сопл при докритическом истечении пара

Выходное сечение суживающихся сопл

                                             F1=                                                                    (14)

где = 0,97, коэффициент расхода сопловой решетки, принимается для пара с любым перегревом.

                                              F1= = = 0,004 м2

Произведение степени пропорциональности ступени на высоту сопловой решетки

                                                                                                   (15)

где е – степень пропорциональности впуска пара – доля окружности, занятая каналами сопловых лопаток, через которые проходит пар;

a1э – эффективный угол выхода потока пара из сопловой решетки. Для одновенечной ступени принимается от 11 до 140.

                                               = 0,006 м = 0,6 см.

Оптимальная степень порциальности ступени

                                                                                                                 (16)

= 0,4 см