Разработка конструкции одноступенчатого червячного редуктора привода цепного конвейера

                                                             Содержание

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

 Разраб.

Остапенко

Лит.

Лист

Листов

 Пров.

Вырская И.Р.

У

1

41

ГГДСК, ТЭА-21

 Н.контр

                                                      Введение

         Правила проектирования и оформления конструкторской документации устанавливают четыре стадии ее разработки: техническое задание, эскизный проект, технический проект, рабочая документация. Курсовой проект по технической механике представляется в виде пояснительной записки, сборочного чертежа редуктора, чертежа червячного колеса и тихоходного вала.

         Заданием на курсовой проект предусмотрена разработка конструкции одноступенчатого червячного редуктора привода цепного конвейера.

         Приводное устройство включает в себя двигатель, упругую втулочно-пальцевую муфту, червячный редуктор, цепную передачу и приводной вал.

         Исходными данными для проектирования являются: мощность на ведомом валу привода P_B = 10 кВт; число оборотов ведомого вала привода n_B = 70 об/мин;

угол наклона цепной передачи =60 град; срок службы привода =10 лет.

         Редуктор предназначен для передачи мощности от вала двигателя к приводному валу рабочей машины, понижения угловых скоростей и, соответственно, повышения вращающегося момента ведомого вала по сравнению с ведущим валом. Редуктор состоит из корпуса, в котором помещаются элементы червячной передачи, валы, подшипники и т.д. В корпусе редуктора размещают так же устройства для смазывания зацепления и подшипников.

         Основные требования, предъявляемые к создаваемому приводу: надежность, технологичность, ремонтопригодность, минимальные габариты и масса, удобство эксплуатации, техническая эстетика. Все эти требования учитывают в процессе проектирования и конструирования.

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

2

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

           1 Энергетический, кинематический и силовой расчеты привода

         1.1 Определение номинальной мощности и номинальной частоты вращения двигателя

         1.1.1 Определяем срок службы (ресурс) привода , ч, приняв время простоя машинного агрегата 25% ресурса, по формуле

         где  - срок службы привода, лет;

                - продолжительность смены, ч;

               - число смен.

         1.1.2 Определяем общий коэффициент  полезного действия  привода по формуле

         где  = 0,93 - кпд открытой передачи[5, раздел 2, таблица 2.2];

               = 0,85 - кпд закрытой передачи[5, раздел 2, таблица 2.2];

                = 0,98 - кпд муфты[5,раздел 2, таблица 2.2];

                = 0,99 - кпд подшипников качения[5,раздел 2, таблица 2.2].

         1.1.3 Определяем требуемую мощность  двигателя  , кВт, по формуле

         1.1.4 Определяем номинальную мощность  двигателя  , кВт, учитывая, что [4, раздел 16.7, таблица 16.7.1].

         1.1.5 Выбираем тип двигателя [4, раздел 16.7, таблица 16.7.1].

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

3

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

Таблица 1

         1.2 Определение передаточного числа  привода и его ступеней

         1.2.1 Определяем передаточное число  привода u для всех приемлемых вариантов типа двигателя при заданной номинальной мощности по формуле

         1.2.2 Принимаем передаточное число  закрытой передачи  = 10,0 [5, раздел 2, таблица 2.3].

         1.2.3 Определяем передаточное число  открытой передачи по формуле

Таблица 2

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

4

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         1.3 Определение кинематических и силовых параметров привода

Таблица 3

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

5

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         2 Расчет червячной передачи редуктора

         2.1 Выбор твердости, термообработки и материала червячной передачи

         2.1.1 Выбираем материал, термообработку и твердость червяка, предельные значения размеров заготовки червяка (Dпред -диаметр), механические характеристики: сталь 40Х, Dпред = 125мм, термообработка – У+ТВЧ, 45…50 HRCэ, [5, задача 3.2, таблица 3.2].

         2.1.2 Определяем скорость скольжения  в зацеплении  s, м/с, по формуле

         2.1.3 Выбираем марку материала червячного колеса, способ отливки, механические характеристики: БрО10Ф1, способ отливки – кокиль, [5, задача 3.2, таблица 3.5].

         2.2 Определение допускаемых контактных напряжений

         2.2.1 Определяем число циклов нагружения зубьев червячного колеса N за весь срок службы (наработку) по формуле

N = 573 ∙ w2 ∙ Lh = 573 ∙ 15,28 ∙ 21900 » 19 ∙ 10

         Для реверсивной нагрузки с одинаковым временем работы в обоих направлениях N = , уменьшают вдвое.

         2.2.2 Определяем коэффициент долговечности КHL при расчете на контактную прочность по формуле

KHL =

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

6

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         2.2.3 Определяем допускаемое контактное  напряжение для червячного колеса  , МПа, по формуле

[s]H = KHL ∙ Cu ∙ 0,9 ∙ sв = 0,75 ∙ 0,88 ∙ 0,9 ∙ 275 = 163,4 МПа,

         где Сu = 0,88 - коэффициент, учитывающий износ материала [5, задача 3.2, таблица 3.6];

                - предел прочности, МПа [5, задача 3.2, таблица 3.5].        

         2.3 Определение допускаемых напряжений изгиба

         2.3.1 Определяем коэффициент долговечности КFL при расчете на изгиб по формуле

KFL =

         2.3.2 Определяем допускаемое напряжение  изгиба  , МПа, по формуле[5, задача 3.2, таблица 3.6]

   Таблица 4 - Механические  характеристики материалов червячной  передачи

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

7

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         2.4 Проектный расчет закрытой червячной передачи

         2.4.1 Определяем главный параметр  передачи – межосевое расстояние  ɑW, мм, по формуле

ɑW  = 61 ∙

 Принимаем  =195 мм.

         2.4.2 Определяем число витков червяка [5, раздел 4.3] и число зубьев червячного колеса по формуле

         2.4.3 Определяем модуль зацепления m, мм, по формуле

Принимаем m = 8 мм.

         2.4.4 Определяем  коэффициент диаметра червяка q, мм, из условия жёсткости по формуле

q = (0,212…0,25) ∙ Z2 = (0,212…0,25) ∙ 40 = 8,48…10 мм.

Принимаем q = 10 мм.

         2.4.5 Определяем коэффициент смещения  инструмента  ,мм, по формуле

         2.4.6 Определяем фактическое передаточное число и проверяем его отклонение от заданного значения по формуле

         2.4.7 Определяем фактическое межосевое расстояние ,мм, по формуле

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

8

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         2.4.8 Определяем основные геометрические  размеры червячной передачи

Таблица 5                                                                                 Размеры в миллиметрах

         2.4.9 Определяем значение делительного  угла подъема линии витка червяка γ = [3, §4.2, таблица 4.3].

         2.4.10 Определяем условный угол  обхвата червяка венцом колеса  , град, по формуле

увеличиваем мм, тогда

         2.4.11 Определяем фактическую скорость скольжения s, м/с, по формуле

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

9

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         2.4.12 Определяем КПД червячной  передачи  по формуле

         где  = 1°30'- угол трения, град [5, раздел 4.3, таблица 4.9].

          2.5 Проверочный расчет закрытой червячной передачи на контактную прочность

         2.5.1 Определяем окружную силу  на колесе  , Н, по формуле

         2.5.2 Определяем окружную скорость  колеса , м/с, по формуле

2.5.3 Определяем расчетные контактные напряжения зубьев колеса , МПа, по формуле

         где K = 1,0 - коэффициент нагрузки [5, раздел 4.3].

         Недогруз

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

10

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

2.6 Проверочный расчет  закрытой червячной передачи на выносливость по напряжениям изгиба

         2.6.1 Определяем эквивалентное число зубьев и коэффициент формы зуба колеса по формуле

         2.6.2 Определяем расчетные напряжения изгиба в основании зуба колеса , МПа, по формуле

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

11

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

3 Проектный расчет валов редуктора

         3.1 Выбор материала валов и допускаемых напряжений на кручение

         3.1.1 Выбираем материал быстроходного вал-червяка и тихоходного вала: сталь 40Х ГОСТ 4543-71. Термообработка – улучшение, твердость 269…302 НВ, , , [таблица 4;  5, раздел 3, таблица 3.2].

         3.1.2 Принимаем допускаемые напряжения  на кручение заниженными и  равными:  для быстроходного вала; для тихоходного вала [5, раздел 7.2].

         3.2 Выбор муфт, определение размеров ступеней валов

         3.2.1 Определяем геометрические параметры  ступеней валов [5, раздел 7.3,].

Таблица 6 – Размеры  ступеней быстроходного вала, мм

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

12

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

Таблица 7 - Размеры ступеней тихоходного вала, мм     

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

13

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         3.2.2 Выбираем муфту упругую втулочно-пальцевую 250 – 38-I. 42-I. 2-У3 ГОСТ 21425-93 [5, К21].

         3.3 Предварительный выбор подшипников качения

         3.3.1 Определяем тип, серию, и  схему установки подшипников [5, раздел 7.4, таблица 7.2]. Выбираем типоразмер подшипников по величине диаметров = ступеней валов под подшипники [5, К28, К29]

Таблица 8

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

14

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         4 Конструирование зубчатых колес

         4.1 Основные параметры червячного  колеса и червяка (диаметры, ширина  зубчатого венца колеса, длина  нарезаемой части червяка, модуль, коэффициент диаметра червяка, число витков и зубьев ) определены при проектировании передачи [таблица 5].

         4.2 Определяем конструкцию и размеры  червячного колеса (обод, ступица,  диск) [5, раздел 10.1, таблица 10.4].

Таблица 9 –Параметры червячного колеса, мм

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

15

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         5 Эскизная компоновка редуктора

Таблица 10

Примечание – для радиально-упорных  однорядных шарикоподшипников 

                         для конических однорядных роликоподшипников

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

16

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         6 Нагрузки валов редуктора

         6.1 Силовая схема нагружения валов редуктора

Рисунок 1

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

17

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         6.2 Определение консольных сил и сил в зацеплении закрытой передачи

  Таблица 11 – Силы в зацеплении закрытой червячной передачи

  [5, раздел 6.1, таблица 6.1]

  Таблица 12 – Консольные  силы [6]

     Примечание  – 

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

18

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         6.3 Расчетные схемы быстроходного и тихоходного валов. Схемы

нагружения подшипников

Рисунок 2 – Быстроходный вал

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

19

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

Рисунок 3 – Тихоходный вал

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

20

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         6.3.1 Определяем суммарные радиальные  опорные реакции

         6.3.2 Определяем суммарные изгибающие  моменты в опасных сечениях 

Таблица 13

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

21

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         7 Проверочный расчет подшипников качения

         7.1 Проверяем пригодность подшипников  46309 быстроходного вала редуктора,  работающего с умеренными толчками.

        Исходные данные: 1984 Н; 1847 Н; об/мин; ч; ч [разделы 1, 2, 6].

         Характеристика подшипника:

  [5, раздел 9, таблицы 9.1, 9.4, 9.5; К28].

         7.2 Определяем осевые составляющие радиальных нагрузок , Н, по формуле

         7.3 Определяем осевые нагрузки  подшипников  , Н, по формуле

         7.4 Определяем отношение 

         7.5 Определяем эквивалентную динамическую  нагрузку  , Н, по формуле

         7.6 Определяем динамическую грузоподъемность , Н, подшипника  по формуле

         Расчетная динамическая грузоподъемность  более чем в 1,5 раза меньше базовой, а превышает базовую в 1,4 раза.

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

22

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         Принимаем в плавающей опоре  - радиальный однорядный шарикоподшипник  209 ( Н), в фиксирующей - сдвоенные одинарные радиально-упорные шариковые 46309 ( Н).

         7.7 Определяем долговечность  , ч, подшипника  по формуле

         Подшипники пригодны .

         7.8 Проверяем пригодность подшипников  7513 тихоходного вала редуктора,  работающего с умеренными толчками.

         Исходные данные: = 11284,5 Н; = 3226,4 Н; об/мин; ч [разделы 1, 2, 6].

         Характеристика подшипника: ; [5, раздел 9, таблицы 9.1, 9.4, 9.5; К29].

         7.9 Определяем осевые составляющие  радиальной нагрузки подшипника  , Н, по формуле

         7.10 Определяем осевые нагрузки  подшипника  и , Н, в зависимости от принятой ранее схемы нагружения подшипников [раздел 3 ПЗ]. Так как

         7.11 Определяем отношения 

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

23

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         7.12 Определяем эквивалентную динамическую  нагрузку  , Н, по формуле

         7.13 Определяем динамическую грузоподъемность  , Н, подшипника  по формуле

         7.5 Определяем долговечность  , ч, подшипника  по формуле

         Подшипник пригоден .

Таблица 14 – Основные размеры и эксплуатационные характеристики

                       подшипника

         8 Подбор и проверочный расчет шпоночных соединений

         8.1 Проверке подлежат две шпонки тихоходного вала – под зубчатым колесом и под звездочкой цепной передачи, и одна шпонка на быстроходном валу – под полумуфтой.

         8.2 Принимаем шпонки призматические со скругленными торцами. Размеры сечений шпонки, пазов и длины шпонок назначаем из условия технологичности  по ГОСТ 23360-78:

быстроходный вал  = 38, = 58 мм - размеры шпонки мм;

тихоходный вал = 56, = 65 мм - размеры шпонки мм;

                             = 75, = 100 мм - размеры шпонки мм.

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

24

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         8.3 Принимаем материал шпонок - сталь  45 ГОСТ 1050-88 нормализованная,

допускаемое напряжение на смятие = 120 МПа при стальной ступице.

         8.4 Определяем площадь смятия , , для каждой шпонки по формуле

         где   - высота шпонки [5, К42], мм;

  - глубина паза вала [5, К42], мм;

  - рабочая длина шпонки, мм;

l – длина шпонки [5, К42], мм;

- ширина шпонки [5, К42], мм.

         8.5 Проверяем прочность шпонки на смятие по формуле

         где  - напряжение смятия, МПа;

Т – вращающий момент на валу, ;

d – диаметр ступени вала, мм.

Таблица 15                                                                                Размеры в миллиметрах

Как видно из расчетов, прочность шпоночных соединений обеспечена на быстроходном валу под  полумуфтой и на тихоходном валу под  червячным колесом. На тихоходном валу под звездочкой цепной передачи принимаем  две шпонки.

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

25

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         9 Проверочный расчет валов редуктора

         9.1 Проанализировав эпюры [рисунки 2,3], наметим опасные сечения:

быстроходный вал – m.В (два концентратора напряжений – посадка подшипника с натягом и ступенчатый переход галтелью r) и т. , (концентратор напряжения – резьба); тихоходный вал – m.D (два концентратора напряжений - посадка подшипника с натягом и ступенчатый переход галтелью r) и m. (два концентратора напряжений – посадка колеса с натягом и шпоночный паз).

         9.2 Определяем нормальные напряжения  , МПа, в опасных сечениях вала по формуле

где - расчетные напряжения изгиба, МПа;

       - суммарный изгибающий момент в рассматриваемом сечении, [раздел 6];

- осевой момент сопротивления  сечения вала, .

         9.3 Определяем касательные напряжений  , МПа, в опасных сечениях вала по формуле

         где  - расчетные напряжения кручения, МПа;

               - крутящий момент, [раздел 6];

- полярный момент сопротивления  сечения вала, .

         9.4 Определяем коэффициент концентрации  нормальных  и касательных напряжений для расчетных сечений вала по формулам

         где  - эффективные коэффициенты концентрации напряжений [5, раздел 11.3, таблица 11.2];

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

26

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

- коэффициент влияния абсолютных  размеров поперечного сечения  [5, раздел 11.3, таблица 11.3];

- коэффициент влияния шероховатости  [5, раздел 11.3, таблица 11.4].

         9.5 При действии в расчетном  сечении двух источников концентрации  напряжений учитывают только  наиболее опасный из них (с  наибольшим отношением  или ) - посадка с натягом.

         9.6 Определяем пределы выносливости в расчетных сечениях вала , , МПа, по формулам

         где  и - пределы выносливости гладких образцов при симметричном цикле изгиба и кручения, МПа, [раздел 3].

         9.7 Определяем коэффициенты запаса  прочности по нормальным  и касательным напряжениям по формулам

         9.8 Определяем общий коэффициент  запаса прочности в расчетных  сечениях по формуле 

         9.9 Определяем приведенный момент инерции поперечного сечения червяка по формуле

         9.10 Определяем стрелу прогиба  червяка  по формуле

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

27

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         10 Назначение посадок, допусков формы и расположения для основных

деталей редуктора

Таблица 18 – Посадки  для основных соединений деталей  редуктора

Таблица 19 - Допуски формы  и расположения поверхностей для основных

                       деталей редуктора                      

Примечание – Числовые значения допусков формы и расположения,

шероховатости поверхностей соответствуют [5, раздел 13.3,

таблицы 13.10 … 13.14].

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

28

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         11 Смазка и сборка редуктора

         11.1 Смазывание червячного зацепления производим непрерывно жидким  маслом И-Т-Д-100 ГОСТ 17479.4-87 картерным способом (окунанием червяка). Для одноступенчатых редукторов при смазывании окунанием объем масляной ванны определяем из расчета 0,4…0,8 л масла на 1 кВт передаваемой мощности.

         11.2 Определяем уровень масла в червячном редукторе из условия

Желательно, чтобы уровень  масла проходил через центр нижнего  тела качения подшипника. Контроль уровня масла , находящегося в корпусе  редуктора, осуществляем трубчатым маслоуказателем. Для замены масла в корпусе предусмотрено сливное отверстие, закрываемое пробкой с цилиндрической резьбой. Чтобы избежать повышения давления внутри корпуса и просачивания масла через уплотнения и стыки, устанавливаем пробку-отдушину в крышке смотрового люка.

         11.3 Смазывание подшипников при n > 2 м/с осуществляем из картера в результате разбрызгивания масла колёсами, образования масляного тумана и растекания масла по валам. При нижнем расположении вала-червяка используем маслосборные скребки для смазывания подшипников тихоходного вала. Для предотвращения вытекания смазочного материала из подшипниковых узлов, для защиты их от попадания пыли, грязи и влаги применяем манжетные уплотнения.

         11.4 Тепловой расчёт червячного редуктора производим по формуле

         где - температура масла в редукторе;

                = 20°С - температура воздуха вне корпуса редуктора;

                = 13 кВт - мощность на быстроходном валу редуктора;

                 = 0,94 - кпд редуктора [таблица 7];

                = 9…17 Вт/(м ∙ град) - коэффициент теплоотдачи;

                = 0,65 м - площадь теплоотдающей поверхности корпуса редуктора

                                       [5, раздел 11.4, таблица 11.6].

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

29

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         В основании корпуса для увеличения  поверхности охлаждения применяем  охлаждающие ребра.

         11.5 Сборку редуктора производят в соответствии со сборочным чертежом.

Перед сборкой внутреннюю полость корпуса редуктора тщательно очищают и покрывают маслостойкой краской.

         Сборка редуктора производится  в следующем порядке:

- на быстроходный вал  устанавливают маслозащитные шайбы,  напрессовывают подшипники, предварительно нагретые в масле, до упора, собранный вал устанавливают в корпусе редуктора;

- на тихоходный вал  закладывают шпонку под зубчатое  колесо, напрессовывают колесо до  упора в буртик вала, устанавливают  распорную втулку, напрессовывают  подшипники, предварительно нагретые в масле, до упора, собранный вал устанавливают в корпусе редуктора;

- фиксируют крышку  корпуса и основание с помощью  установочных штифтов, устанавливают  и зажимают стяжные винты подшипниковых  бобышек и соединительного фланца;

- устанавливают компенсаторные кольца между торцами наружных колец подшипников и фланцами крышек; производят регулировку зацепления;

- на быстроходном валу  для фиксирующей опоры набором  прокладок, устанавливаемых под  фланец крышки, производят регулировку  подшипников, затем крышку с установленной в ней манжетой и прокладкой закрепляют на корпусе редуктора;

- для плавающей опоры  закрепляют крышку с прокладкой  на корпусе редуктора;

- на тихоходном валу  набором прокладок, устанавливаемых  под фланец крышки, производят  регулировку подшипников, затем закрепляют крышки с прокладками на корпусе редуктора, предварительно установив манжету;

         - закладывают шпонки в пазы  вала под полумуфту и открытую  передачу;

         - вворачивают сливную пробку  и маслоуказатель в корпус  редуктора;

         - заливают масло и закрывают  смотровой люк с пробкой-отдушиной.

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

30

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

Заключение

         На всех стадиях разработки  конструкции редуктора я думал  об 

экономичности принимаемых решений, возможной технологии изготовления и сборки, условиях эксплуатации и обслуживания, сроке службы и надежности редуктора:

         - важным показателем совершенства  конструкции является условие  равной долговечности всех элементов;

         - электродвигатель рекомендуется выбирать быстроходный, с синхронной частотой вращения не менее 1000 об/мин., т.е. сравнительно малогабаритный. Это обуславливает, во-первых, невысокую стоимость такого двигателя серийного выпуска и , во-вторых, снижение трудоемкости его сборки с редуктором;

         - в проекте широко использованы  стандартные изделия (подшипники,

муфты, крепежные детали, уплотнения, сливные пробки, пробки-отдушины и 

т.д.), а так же стандарты  на различные элементы проектируемых  деталей 

(выточки, галтели,  литейные уклоны и т.д.);

         - на всех стадиях проектирования  редуктора соблюдался принцип 

унификации (типы и размеры  подшипников качения, модули зубчатых колес, крепежные детали, посадочные размеры и материалы);

         - посадки, допуски, степени точности и классы чистоты поверхности деталей выбраны с позиции их влияния на эксплуатационные свойства редуктора и согласования с технологическими возможностями производства, использованы система отверстия и ряды предпочтительных чисел;

         - экономические аспекты учтены  при выборе материала, термообработки, формы и способов изготовления  деталей;

         - при проектировании уделено  внимание осуществлению удобной  сборки, максимально исключены ручные  операции, неправильное взаимное расположении сопряженных узлов (с помощью штифтов), разработана удобная компоновка узлов с легко доступными местами крепления;

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

31

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

         - для снижения коррозионно-механического изнашивания использованы рекомендации по вопросу смазки и смазочных устройств.

         Для безопасной работы редуктора  надо соблюдать следующие условия: 

         - перед сборкой производить внешний  осмотр деталей для выявления 

дефектов;

         - не применять слишком больших усилий при сборке узлов редуктора;

         - грамотно произвести регулировки  в узлах редуктора и между  ними;

         - все крепежные детали должны  быть затянуты и зафиксированы  стопорными шайбами;

         - не запускать редуктор в работу без смазки или без достаточного ее

количества;

         - не допускать превышения скорости  вращения и мощности редуктора;

         - все вращающиеся части редуктора,  выступающие за его корпус, должны  быть ограждены;

         - иметь приспособления для зачаливания редуктора при транспортных и монтажных работах;

         - не производить ремонт и техническое  обслуживание редуктора при его 

работе;

         - снимать крышки, закрывающие смотровые  окна при работе редуктора,  во избежание разбрызгивания нагретого масла;

         - проверку уровня масла, замену  свежим и слив отработанного  масла 

производить только при  полной остановке привода;

         - не рекомендуется поджимать  сливные пробки во избежание  срыва резьбы;

         - при монтажных работах необходимо отключить электрические источники питания от сети, проверить заземление и снять внешние нагрузки на валы.

         Соблюдение этих требований обеспечивает  надежную и безопасную работу  редуктора, что значительно повышает  экономических эффект.

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

32

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

Список литературы

1. Аркуша, А.И. Техническая механика: Теоретическая механика и сопротивление

    материалов: учебник  для машиностроительных специальностей  техникумов /    

    А.И. Аркуша. – 3-е изд., испр. – М.: Высшая  школа, 1998.

2. Куклин, Н.Г. Детали  машин: учебник для машиностроительных  специальностей

    техникумов / Н.Г.  Куклин, Г.С. Куклина. – 4-е изд., перераб. и доп. -  М. :

    Высшая школа, 1987.

3. Курсовое проектирование деталей машин: учеб. пособие для учащихся

    машиностроительных  специальностей техникумов / С.А.  Чернавский,

    К.Н. Боков,  И.М. Чернин и др. – 2-е изд., перераб. и доп. – М.:

    Машиностроение, 1987.

4. Курмаз Л.В. Детали  машин. Проектирование: учеб. пособие для вузов /

    Л.В. Курмаз, А.Т. Скойбеда. – 2-е изд., испр. и доп. - Мн.: УП «Технопринт»,

    2002.

5. Шейнблит, А.Е. Курсовое  проектирование деталей машин:  учеб. пособие для 

    ССУЗов / - 2-е  изд., перераб. и доп. – Калининград: Янтарный Сказ, 2002.

6. ГОСТ 16162. Редукторы  зубчатые. Общие технические условия.

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

33

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата

КП.ТМ 59.01.00.00 ПЗ

Лист

2

   Изм

Лист

№ документа

Подп.

Дата