Автор работы: Пользователь скрыл имя, 26 Ноября 2013 в 05:59, контрольная работа
ВОПРОС 1. Структура электрического и теплового потребления Красноярского края (г. Красноярска).
ВОПРОС 2 .Определение табличной мощности электродвигателя и расходуемой мощности электродвигателя питательного насоса.
ВОПРОС 3. Технологическая схема топливоподачи мощной ТЭЦ, работающей на твердом топливе.
Dд=26,55- G’k
- теплового баланса деаэратора:
(Gпв +Gут) . =(D4 + D3 ).hдр,3 +Gхов . +
,
где Dд - расход пара на деаэратор;hд - энтальпия пара в отборе на деаэратор;
G'K - расход основного конденсата турбоустановки (на входе в деаэратор); - энтальпия основного конденсата на вход в деаэратор (после ПНД - 2).
Для определения величины задаемся недогревом конденсата до tД, равным 5 -10°С, т.е.:
(31,05+0,6)670=(1,87+1,43)714+
+G’k.627+ Dд.2928.0,98
Определяются неизвестные величины Dд и Gк'
G’k=26,01 кг/с
Dд=0,54 кг/с
Проверка материального баланса деаэратора
Gпв+Gут=D4+D3 +Gхов +Dмзсн+Dс,1 +G’k+Dд;
31,05+0,6=1,87+1,43+1,28+0,36+
31,65=31,65
Расход пара на ПНД – 2:
hсм, - энтальпия воды перед ПНД - 2, определяемая из уравнения смешения основного конденсата и конденсата греющего пара сетевого подогревателя:
.
Расход пара на ПНД – 1:
Для определения величины предварительно разбивается интервал подогрева воды от деаэратора до tконд учитывая нагрев воды в сальниковом и эжекторном подогревателях по закону арифметической прогрессии, т.е.:
– = –(tконд +3+3)/2= (tпв –(tконд+Δt)/2.
( –(tконд+Δt)/2=58,05 оС
=90,75оС ,
Энтальпия дренажа hдр,2 (так же, как и для последующих подогревателей) определяется по температуре дренажа, принимаемой равной:
tдр,2 = + 10
tдр,2 = 100,75 оС, hдр,2=422 кДж/кг
tдр,1 = 42,7оС, hдр,3=179 кДж/кг
Dk - расход основного конденсата (на входе в ПНД -1), определяемый из уравнения материального баланса.
Dk = G’k – (Dсп + D2 + D1 )
Dk =26,01 -(10,21+1,7 +D1)
Dk =14,1-D1
D2=1,7 кг/с
D1=7,13 кг/с
DК=6,97 кг/с
Проверка
материального баланса
=0,54+1,87+1,43+1,7+7,13+6,97+
Полученное значение сопоставляется с принятым ранее значением DT и определяется небаланс решения:
Проверка по мощности:
где = hо – hj – действительный теплоперепад до j-го отбора пара (в число j входят отборы на деаэратор, промышленный и отопительный отборы);
Нк = hо – hк – полный действительный теплоперепад конденсационного потока пара.
22577,9 кВт
Уточняется расход пара на турбину:
где
Уточненное значение расхода пара на турбину:
Уточнение коэффициента регенерации:
Расход условного топлива на ТЭЦ:
где ηтр и ηка – принимается по результатам решения задачи 1.
КПД по производству электроэнергии:
Гидравлический расчет трубопроводов | |||
Технически допустимая и экономически целесообразная скорость среды в трубопроводах | |||
Стационарные трубо-проводы |
|
|
50 |
Стационарные трубо-проводы |
Рыжкин, 1976 |
|
4 |
Расчетный внутренний диаметр трубопровода | |||
Удельный объем свежего пара |
0,0347 | ||
Удельный объем питательной воды |
0,00118 | ||
Расчетный диаметр трубопровода свежего пара |
0,16 | ||
Расчетный диаметр трубопровода пи-тательной воды |
0,11 | ||
Выбор типоразмера труб по существующему сортаменту[4] | |||
Для трубопровода свежего пара |
dвн, dу=150мм, dн х s = 194 х 18мм, Pном=100кгс/см2, t=540C, ст. 15Х1М1Ф [Ник] |
м |
0,158 |
Количество парал-лельных трубопро-водов свежего пара |
n, |
шт. |
1 |
Скорость среды в |
48,81 | ||
Для трубопровода питательной воды |
dвн, dу=100мм, dн х s = 133 х18 мм, Pном=380кгс/см2, t=280oC, ст. 15ГС [Ник] |
м |
0,097 |
Скорость среды в трубопроводе пита-тельной воды |
4,96 | ||
Толщина стенки трубопровода из расчета на прочность | |||
Прибавка к расчетной толщине стенки |
С1, во всех случаях не менее |
мм |
0,5 |
Расчетное допуска-емое напряжение ма-териала труб стенки трубопровода свежего пара при расчетной температуре |
σпдоп=η∙σ*доп, η=1 – для трубопрововодов находящихся под внутренним давлением. |
МПа |
83 |
Толщина стенки бесшовной трубы - для свежего пара |
мм |
9,56 | |
Расчетное допуска-емое напряжение ма-териала труб стенки трубопровода пита-тельной воды при рас-четной температуре |
σпдоп=η∙σ*доп, η=1 – для трубопрововодов находящихся под внутренним давлением. |
МПа |
142 |
Толщина стенки бесшовной трубы - для питательной воды |
мм |
4,78 | |
Потери давления в трубопроводе с учетом местных сопротивлений | |||
Кинематическая вяз-кость |
ν, |
6,91E-007 | |
Коэффициент абсо-лютной эквивалентн-ой
шероховатости для новых |
kэ |
мм |
0,05 |
Относительная экви-валентная шерохова-тость трубопровода свежего пара |
3,16E-004 | ||
Безразмерный кри-терий |
2,11E+007 | ||
Коэффициент гидрав-лического трения для трубопровода свежего пара |
1,47E-002 | ||
Плотность среды в трубопроводе свежего пара |
ρп |
55,45 | |
Потеря давления по длине трубопровода |
553085,06 | ||
Коэффициент мест-ных сопротивлений для гибов 900 |
ξм, принимаем (рыж) |
0,2 | |
Коэффициент мест-ных сопротивлений для гибов 600 |
ξм, принимаем (рыж) |
0,145 | |
Потери давления на местных сопротивле-ниях |
2483,23 | ||
Потери давления в трубопровде свежего пара |
555568,29 | ||
кгс/см2 |
5,44 | ||
Кинематическая вяз-кость |
ν, |
1,17E-007 | |
Относительная экви-валентная шерохова-тость трубопровода питательной воды |
5,15E-004 | ||
Безразмерный кри-терий |
4,11E+006 | ||
Коэффициент гидрав-лического трения для трубопровода пита-тельной воды |
1,66E-002 | ||
Плотность среды в трубопроводе свежего пара |
ρпв |
843 | |
Потеря давления по длине трубопровода |
17744,7 | ||
Потери давления на местных сопротивле-ниях |
11302,8 | ||
Потери давления в трубопровде пита-тельной воды |
29047,5 | ||
кгс/см2 |
0,285 | ||
Список использованной литературы:
4.Никитина И.К. Справочник по трубопроводам
тепловых электростанций.Москва:
5.Рыжкин В.Я.Тепловые
электрические станции.Москва:
Информация о работе Тепловые электростанции промышленных предприятий