Автор работы: Пользователь скрыл имя, 18 Мая 2013 в 09:42, курсовая работа
Для расчёта принят прямоточный котельный агрегат под наддувом с жидким шлакоудалением и газоплотными мембранными стенками (рис. 1). топка закрытого типа, однокамерная, её стены выполнены из плавниковых труб Ø 32×6 и с шагом 48 мм. Экраны нижней радиационной части ошипованы по высоте на 6 м. В выходном окне топки расположены две ступени ширм из труб Ø 32×6 и с шагом 692/752 мм. Перед ширмами первой ступени установлены теплообменник и впрыскивающий пароохладитель, перед ширмами второй ступени – впрыскивающий пароохладитель.
Задание
Конструктивные характеристики котельного агрегата
Топочная камера
Первая ступень ширмового перегревателя
Поворотная камера
Выходная ступень вторичного перегревателя
Регенеративный воздухоподогреватель
Паропаровой теплообменник
Элементарный состав и теплота сгорания топлива
Определение объёма и парциальных давлений продуктов сгорания
Энтальпии продуктов сгорания
4. Тепловой расчёт котельного агрегата
5. Список использованных источников
Содержание
4. Тепловой расчёт котельного агрегата
5. Список использованных источников
1. Задание
Для расчёта принят прямоточный котельный агрегат под наддувом с жидким шлакоудалением и газоплотными мембранными стенками (рис. 1). топка закрытого типа, однокамерная, её стены выполнены из плавниковых труб Ø 32×6 и с шагом 48 мм. Экраны нижней радиационной части ошипованы по высоте на 6 м. В выходном окне топки расположены две ступени ширм из труб Ø 32×6 и с шагом 692/752 мм. Перед ширмами первой ступени установлены теплообменник и впрыскивающий пароохладитель, перед ширмами второй ступени – впрыскивающий пароохладитель.
Газоплотными панелями экранированы стены поворотной камеры (включая район экономайзера), а также потолочные перекрытия котла. В промперегревателе два пакета: холодный (из труб Ø 54×4) и горячей (из труб Ø 42×4).
Водяной экономайзер выполнен из двухзаходных змеевиков Ø 32×6.
Промперегреватель и водяной экономайзер по фронту разделены на восемь блоков. За конвективной шахтой установлены два регенеративных воздухоподогревателя диаметром 9800 мм.
Исходные данные.
Паропроизводительность котла D…………………950 т/ч
Расход вторичного пара Dвт ………………………..800 т/ч
Температура питательной воды W ………………..260 ˚С
Давление питательной воды Pпв …………………...30 МПа
Температура перегретого пара tп.п ………………....565 ˚С
Давление перегретого пара Pп.п …………………… 26 МПа
Температура вторичного пара
на входе в котельный агрегат t΄вх ……………………...307 ˚С
Давление вторичного пара там же P΄ ……………...4 МПа
Температура вторичного пара
на выходе из котельного агрегата t΄΄ …………………..570 ˚С
Давление вторичного пара там же P΄΄ ……………...3,8 МПа
Давление в топке Pизб ………………………………...300 мм вод ст.
Топливо – Донецкий уголь марки Г, класс КТ.
Схема пылеприготовления – замкнутая, мельницы среднеходовые.
Рис. 1. Котельный агрегат
2. Конструктивные характеристики котельного агрегата.
Рис. II. Схема ширмового газохода и поворотной камеры.
Рис. I. Схема топочной камеры.
2.1 Топочная камера
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула или обоснование |
Расчёт или данные чертежей |
Диаметр и толщина экранных труб |
мм |
По чертежу |
32 | |
Шаг труб |
-- |
То же |
48 | |
Ошипованная часть |
||||
Поверхности: фронтовой стены задней стены боковой стены пода Неэкранированная поверхность в области горелок Суммарная экранированная поверхность ошипованной части |
Fф Fз Fб Fпод Fгор
|
м2 м2 м2 м2 м2
м2 |
По рис. I. Fз= Fф По рис. I. То же ----
Fф+ Fз+2 Fб+ Fпод- Fгор
|
5,275•17,3=91,3 91,3 5,275•9,5+0,725•4,325=53,2 (4,5+4,5)17,3=155 12
91,3+91,3+2•53,2+155-12=432 |
Открытая часть |
||||
Поверхности: потолка фронтовой стены задней стены боковой стены выходного окна Суммарная поверхность стен открытой части Суммарная поверхность стен топочной камеры |
Fпот Fф Fз Fб Hвых
Fст |
м2 м2 м2 м2 м2 м2
м2 |
По рис. I. То же ---- ---- ---- Fпот+ Fф+ Fз+2 Fб+ Hвых
+ + Fгор |
4,33•17,3=74,9 30,5•17,3=527 17•17,3=294 17•9,5+13,5•4,33=220 (4,47+13,5)17,3=311 74,9+527+294+2•220+311=1647
432+1647+12=2091 |
Объём топо чной камеры до ширм Эффективная толщина излучающего слоя |
Vт
s |
м3
м |
По рис. I.
|
17,3(53,2+220)=4710
|
2.2. Первая ступень (по ходу пара) ширмового перегревателя
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула или обоснование |
Расчёт или данные чертежей |
Диаметр и толщина труб Количество параллельно включенных труб |
nтр |
мм -- |
По чертежу То же |
32 27 |
Количество ширм Средний шаг между ширмами |
nш
s1 |
--
мм |
----
---- |
24 |
|
Продольный шаг Относительный поперечный шаг |
s2
σ1 |
--
-- |
----
s1/d |
35 |
|
Относительный продольный шаг |
σ2 |
-- |
s2/d |
|
|
Поверхность нагрева ширм Дополнительная область нагрева в области ширм Поверхность входного окна Лучевоспринемающая |
Hш1
Hдоп1
Hвх
Hл.ш1 |
м2
м2
м2
м2
|
2•2•2А•l•nш•x
По рис. II.
То же
|
13,5•4,47•2+4,47•17,3=198
(4,47+13,5)17,3=311
|
|
Дополнительная лучевоспринемаю |
Hл.доп1 |
м2 |
Hвх – Hл.ш1 |
311–287=24 |
Живое сечение для газов
|
Fг |
м2 |
|
|
|
Живое сечение для пара
|
fп |
м2 |
|
|
|
Эффективная толщина излучающего слоя |
s |
м |
|
2.3. Поворотная камера
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула или обоснование |
Расчёт или данные чертежей |
Вертикальные перебросные стояки: диаметр и толщина количество поверхность нагрева |
n Hв.ст |
мм -- м2 |
По чертежу То же πndl |
108 24 3,14•0,108•6,7•24=54,5 |
Подвесные экономайзерные трубы: диаметр и толщина количество поверхность нагрева |
n Hэк |
мм -- м2 |
По чертежу То же πndl |
32 119 3,14•0,032•7,66•238=183 |
Поверхности нагрева: входного окна выходного окна боковых стен потолка, задней стены и ската экранов поворотной камеры |
Hвх Hвых Hб ΣH
Hэкр |
м2 м2 м2 м2
м2 |
По рис. II. То же То же То же
Hб+ ΣH |
6,7•17,3=116 7,95•17,3=137,6 131 296
131+296=427 |
Поверхность ограждающих стен и подвесных труб Объём поворотной камеры Эффективная толщина излучающего слоя |
H
V
s |
м2
м3
м |
Hэкр+Hэк+Hвх+Hвых+Hв.ст
По рис. II.
|
427+183+116+137,6+54,5=918,1
|
|
Живое сечение для
среды в подвесных экономайзерн То же в вертикальных стояках |
fэк
fв.ст |
м2
м2 |
|
0,785•0,022•238=0,075
0,785•0,082•24=0,12 |
Живое сечение для
газов в подвесных экономайзерн То же в вертикальных стояках |
Fг.эк
Fг.в.ст |
м2
м2 |
|
7,66•17,3–119•7,66•0,032=103,3
6,7•17,3–24•6,7•0,108=98,6 |
2.4. Выходная ступень второго перегревателя
Рис. III. Вторичный перегреватель,
выходная ступень
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула или обоснование |
Расчёт или данные чертежей |
Диаметр и толщина труб Расположение |
-- |
мм -- |
По чертежу То же |
42 Шахматное |
Поперечный шаг Продольный шаг |
s1 s1 |
мм мм |
То же По рис.III. |
144 575/11=52,2 |
Количество параллельно включенных труб Число рядов по ходу газов Длина трубы Поверхность нагрева выходной ступени Живое сечение для газов
То же для пара |
n
z2
l H
Fг
fп |
--
--
м м2
м2
м2 |
По чертежу
То же
По рис.III. πndl
АВ–dln
|
238•3=714
12
50,95 3,14•0,042•50,95•238=1595
7,95•17,3 – 0,042•7,88•119=98
0,785•0,0342•714=0,647 |
Эффективная толщина излучающего слоя
|
s |
м |
|
0,9•0,042 |
|
Подвесные экономайзерные и перегревательные трубы: диаметр и толщина количество Поверхность нагрева Поверхность нагрева экранов в области выходного пакета |
nэк Hэк
Hэкр |
мм -- м2
м2 |
По чертежу То же πdlnэк
По рис. III. |
32 2•119=238 3,14•0,032•3,375•238=80,6
183,1 |
Информация о работе Поверочный тепловой расчёт котельного агрегата