Автор работы: Пользователь скрыл имя, 30 Октября 2013 в 19:52, курсовая работа
Необходимо спроектировать фасонный резец для обработки детали, представленной на эскизе.
Материал детали – Сталь 50
Твердость материала детали НВ, МПа – 2364
Обрабатываемая деталь представляет собой тело вращения и имеет цилиндрический, конический, сферический участки и участок, заданный координатами.
I. Проектирование фасонного резца.
1. Анализ исходных данных 4
2. Графическое и математическое выражение фасонного профиля 5
обрабатываемой детали. 5
3. Выбор габаритных размеров фасонного резца 7
4. Конструктивное оформление фасонного резца 12
II. Расчет шлицевой протяжки 15
1. Данные для расчета шлицевой протяжки 15
2. Расчет и конструирование щлицевой протяжки. 17
III. Расчет червячной шлицевой фрезы 39
1. Исходные данные для расчета 39
2. Определение установочных параметров 40
3. Определение конструктивных размеров фрезы 41
4. Расчет профиля зуба червячной фрезы 42
5. Конструктивные параметры зубьв фрезы 45
6. Технические требования к червячной фрезе 48
Списрк использванной литературы 4
Для 1 группы качества поверхностей и подачи Sшч = 0,02мм количество групп из 2-х зубьев – 2, общее количество чистовых зубьев – 10, припуск на диаметр на чистовые зубья А – 0,14 мм, количество калибрующих щлицевых Zшч зубьев принимаем равным 4.
2.1.5. Определение значений углов зубьев
Значения передних углов черновых γо, чистовых γч и калибрующих γк зубьев определяем в зависимости от группы обрабатываемости материала заготовки по табл.6 [6,стр. 29].
1 Передний угол зубьев:
черновых γо=18°;
чистовых γч=20°;
калибрующих γк=20°.
2 Задний угол зубьев:
черновых αо=3°;
чистовых αч=2°;
калибрующих αк=1°.
Для бреющих зубьев назначаем передний угол γб = 0о, задний угол – αб = 2о30´ . Угол наклона режещих кромок назначаем после расчета силы резания.
2.2.1.Выбор смазочно-охлаждающей жидкости (СОЖ).
Протягивание производим с обязательным применениес СОЖ. Эмульсии обеспечивают меньшую шороховатость обработанных поверхностец, но несколько увеличивают силу резания и снижают наработку протяжки по сравнению с маслами. Из таблицы 7 [6,стр.31] выбираем - 5%-ная эмульсия из эмульсола Укринол - I ТУ 38–101187–76 (условное обозначение А).
Выбранную СОЖ подаем в зону резания свободно подающей струей с двух сторон – на входе и выходе протяжки. Расход СОЖ 0,15…0,40 литров в секунду.
2.2.2. Определение скорости резания протяжкой
Скорость резания протяжкой из быстрорежущей стали Р6М5 назначаем по таблице 8 [6,стр.32].
При массовом типе производства, 1-ой группе качества обрабатываемой по-верхности и IV-ой группе обрабатываемости скорость резания при протягивании принимается V= 0,05 м/с.
Протяжной станок должен обеспечивать установку выбранной скорости резания . Проверяем выполнение условия V≤Vpx
0,05≤0,1
Условие выполнимо. Принимаем скорость резания V= 0,05 м/с.
2.2.3.Определение наработки чистовых зубьев
Наработка протяжки между отказами измеряется в метрах суммарной длины протянутых поверхностей. Она зависит от свойства материала протяжки и заготовки, от скорости резания и подачи, от принятой схемы резания, геометрии зубьев, от требований к протягиваемым поверхностям и других факторов. Наработку чистовых зубьев определяют по формуле
Тмч =
Значения Cт,X,Y находим по таблице 10 [6,стр.33] в зависимости от группы обрабатываемости материала заготовки
Cт = 0,8 X= 0,67 Y=0,4
Тмч = = 28,47 м
2.2.4. Определение подачи на черновые зубы
Наработка до отказа протяжки в целом зависит от соотношения наработок ее черновой и чистовой частей, зависящих, в свою очередь, от подач на черновые и чистовые зубья. Наиболее выгодной является назначение такой подачи на черновые зубья, при которой черновая часть имеет такую же или несколько большую наработку, чем чистовая часть. Допустимую подачу на черновые зубья S0 шлицевой и фасочной частей протяжки находим по таблице 11 [6,стр. 34] в зависимости от назначенной скорости резания.
S0 = 0,16 м/с
Наработка черновых зубьев, м
СТ=1,1; х=0,79; у=0,36;
Проверяем условия равной наработки
Тмо≥Тмч
22,68≥28,47.
Условие не выполняется.
В этом случае назначим меньшую подачу подачу S0 = 0,08 м/с
Проверяем условия равной наработки
29,11≥28,47.
Условие выполняется.
2.2.5. Определение подачи и припуска на бреющие зубья
Подачу на каждую сторону бреющих зубьев, принамая их наработку равной чистовым, находим по формуле
Значения Х и Y находим по таблице 12 [6,стр.35].
= 2,31 Х = 0,48 Y= 0,57
= 0,34
SБ = 0,15 м/с
Количество бреющих зубов находим из таблицы 13 [6,стр.35]
Zб = 2
Определяем припуск на бреющие зубы
АБ = 2SБZБ
АБ = 2*0,15*2 = 0,6 мм
2.3.1. Определение глубины по условию размещения стружки.
Стружечная канавка должна иметь профиль и размеры, достаточные для свободного размещения образующейся стружки.
Для определения глубины стружечной канавки используем коэффициент помещаемости стружки k=, показывающий отношение площади активной части стружечной канавки в продольном сечении Fk = πh2/4 к площади сечения слоя материала, срезаемого одним зубом протяжки Fм = S0l.
Рекомендуется принимать k=3. Расчетную глубину стружечной канавки для размещения стружки определяем по формуле
hр = 1,13*
hр = 1,13* = 1,13*4,9=3,91
за глубину профиля канавки hр по условию размещения стружки принимаем значение, указанное в табл. 14 [6,стр.36], округляя расчетное значение в большую сторону.
hр=4 мм
2.3.2. Определение глубины по условию жесткости протяжки
Глубину стружечной канавки, допускаемую условием обеспечения жесткости протяжки, определяем по зависимости:
hж ≤0,2d0
Полученное значение hж округляем до ближайшего меньшего, имеющегося в табл. 14 [6,стр.36]. hж = 5,0мм
2.3.3.Определение номера профиля черновых зубьев
Сравниваем между собой глубины канавок hр и hж и принимаем для дальнейших расчетов наименьшее значение. В нашем случее hж ˃ hр. Принимаем для расчетов h=4. Номер профиля – 7.
Шаг t0 и размеры других элементов черновых зубьев фасочной и шлицевой частей протяжки в продольном сечении определяем по номеру профиля из таблицы 14 [6,стр36].
t0 = 10 мм h0=4 мм a0=3,5 мм R1 = 2,0 мм R2 = 6,0 мм
Шаг t4 и размеры остальных элементов чистовых и калибрующих зубьев определяем по номеру профиля, на три единицы меньшему, чем профиль черновых зубьев – номер профиля 4.
t4 = 6 мм h4=2,5 мм a4=2,0 мм R4 = 1,3 мм R4 = 4,0 мм
Рис. 7. Параметры продольного профиля зуба
2.5. Рассчет максимального усилия протягивания.
Усилие протягивания, допускаемого прочностью опасного сечения режущей части протяжки:
Рр.ч. =
Где dоп – диаметр опасного сечения по впадине,мм dоп = d0-2h0 = 28-8=20 мм
- предел прочности материала протяжки, Н/мм2
Уусилие протягивания, допускаемое прочностью опасного сечения хвостовика
Рхв. =
Где d2 - диаметр опасного сечения хвостовика,мм
- предел прочности материала протяжки, Н/мм2
Расчетные значения предела прочности на разрыв принимаем:
Для марки стали Р6М5 = 350 н/мм, для стали 40Х - = 300 Н/мм
Усилие протягивания, допускаемое приводом станка
Рпр = Рст*η
Где η – коэффициент полезногодействия (принимаем η = 0,9)
Ррч = * 350 = 109900 Н
Рхв = * 300 = 85015 Н
Рпр = 400*0,9 = 360 кН = 360000Н
Наименьшее значение из найденных принимаем за дпустимое максимальное усилие протягивания Рmax = 85015 н.
Количество зубьев в группах определяем для черновых зубьев фасочной и шлицевой части протяжки.
Количество зубьев в группах, исходя из максимального усилия протягивания, рассчитывается по формуле
Zc =
где q0 – удельная осевая сила резания, приходящая на на 1 мм длины режущей кромки зуба, Н/мм [ 6,стр.40, табл. 15]
Вmax – наибольшая ширина режущего сектора зуба, мм
Zр – количество зубьев, одновременно участвующих в резании
Кр- поправочный коэффициент, учитывающий условия работы
n- колическтво шлицев
Наибольшая ширина режущих секторов зубьев для протяжки типа Ф-Ш:
фасочных:
Вф max= b+2
Вmaх= 7+2*0,3 = 7,6 мм
шлицевых:
Вш max = b+ ЕSв
Где ЕSв – верхнее отклонение ширины шлицевого паза
Вш max = 7+ 0,035 = 7,023
Проверяем выполнение условия
Вmax≤Вдоп,
где Вдоп – допустимая ширина режущего сектора зуба без разделения стружки [6,стр.40, табл.16]
При длине протяжки 25-50 мм допустимая ширина – 9 мм, условие выполняется.
Количество зубьев, одновременно участвующих в резании
Zр = + 1
Zр = + 1 = 6
Значение поправочного коэффициента находим из таблицы 17 [6,ср.41 ]
К= 1*1*1,2*1 = 1,2
Количество зубьев в фасочной части
Zc = = 0,63 принимаем 1
Количество зубьев в шлицевой части
Zc = = 0,62 принимаем 1
Осевую силу резания, действующую на фасочные и шлицевые зубьяя в процессе резания, определяем по формуле
Р = q0Kp
где - суммарная ширина режущих частей зубьев, мм
здесь
=ВmaxnZp/Zc
Осевая сила резания, действующая на фасочные зубья
= 7,6*6 *6/1 = 273,6 мм
Р = 176*1,2*273,6= 57784,32Н
Осевая сила резания, действующая на щлицевые зубья
= 7,023*6*6/1 = 252,828 мм
Р = 176*1,2*252,828= 53397,27Н
За расчетную силу резания принимаем большее значение Рр = 57784,32
Проверяем соблюдение условия Рр<Рmax
57784,32<85015
Условие соблюдается.
Угол наклона бреющих зубьев выбираем из значений, указанных в таблице 18 [6,стр.42]. Рекомендуемый угол = 700.
Определяем силу резания на бреющих зубьях по формуле
РБ = qобnZPS
где qоб - удельная сила резания, приходящая на на 1 мм длины наклонной режущей кромки, Н/мм [6,стр.42,табл.18]
ZPS – количество бреющих зубьев, одновременно участвующих в резании
Zрs = + 1 = + 1 = 9,33 округляем до 9
РБ = 95*6*9* = 18561,24Н
Максимальная сила резанияя должна быть меньше максимального усилия протягивания. Проверяем условие
18561,24<85015
Условие выполняется.
При протягивании протяжкой типа Ф-Ш припуск удаляется в последовательности
Аф →Фшо→Ашч→АБ
Припуск, срезаемый фасочными зубьями
Аф = Dф-d0, мм
Где Dф = диаметр пследнего фасочного зуба, мм
Dф = dmin+2*+0,4
Где dmin – минимальный внутренний диаметр отверстия
Dф = 28+2*0,3+0,4 = 29 мм
Аф = 29-28 = 1 мм
Припуск, срезаемый шлицевыми черновыми зубьями
Ашо = Dmax- (Dф + Ашч-0,1), мм
Где Dmax – максимальный наружный диаметр шлищевого отверстия
Ашч – припуск на шлицевые чистовые зубья
Ашо = 32-(29+0,14-0,1) = 2,76мм
АБ = 0,6 мм
У протяжки типа Ф-Ш зубья располагаеюся в указанной ниже последовательности, при этом их общеек оличество равно
Zобщ = Zф+ Zшо+ Zшч+ Zшк + ZБ
Количество фасочных зубьев определяем по формуле
Zф = iфZсф
Где iф – количество секций (групп) фасочных зубьев
Zсф – количество зубьев в секции
Предварительное количество секций фасочных зубьев
= Аф/2S0
= 1/2*0,08 = 6,26
округляем до ближайшего меньшего целого
= 6 – количество секций, срезающих основную часть припуска
остаточный припуск находим по формулу
АФост = Аф - 2S0
АФост = 1-2*0,08*6 = 0,04 мм
Для удаления вводим дополнительную секцию, которую располагаем в начале секций, при этом подача не нее
S0 доп = АФ ост/2
S0 доп = 0,04/2=0,02мм
Тогда окончательное количество секций фасочных зубьев
iф =
iф= 6+1=7
количество фасочных зубьев
Zф = 7*1=7 шт
Количество шлицевых черновых зубьев
Zшо = iшоZсш
где iшо – количество секций шлицевых черновых зубьев
Предварительное количество шлицевых черновых зубьев
= Ашо/2S0
= 2,76/2*0,08 = 17,25
округляем до ближайшего меньшего целого
= 17 – количество секций, срезающих основную часть припуска
остаточный припуск находим по формулу
АФост = Ашо - 2S0
АФост = 2,76-2*0,16*8 = 0,04 мм
Для удаления вводим дополнительную секцию, которую располагаем в начале секций, при этом подача не нее
S0 доп = АФ ост/2
S0 доп = 0,04/2=0,02 мм
Тогда окончательное количество секций шлицевых черновых зубьев
iф =
iф= 17+1=18
количество шлицевых черновых зубов
Zшо = 18*1=18
Количество чистовых щлицевых зубьев
Zшч =2iшч
где iшч – количество секций шлицевых чистовых зубьев
Zшч =2*2 = 4
Количесво калибрующих шлицевых зубьев - 4
Количество бреющих зубов - 2
Общеее количество зубов
Zобш = 7+18+4+4+2=35 шт
Диаметры калибрующих шлицевых зубьев Dшк = Dmax = 32,250 мм
Диаметр всех бреющихзубьев Dб = Dmax = 32,250 мм
Диаметр последнего чистового шлицевого зуба
Диаметр последнего фасочного зуба
Диаметры предшествующих чистовых и черновых шлицевых и фасочных зубьев, мм
где - диаметр последнего (последующего) зуба шлицевой или фасочной частей протяжки, мм;
- подача на сторону чистовых или черновых зубьев, мм.
Диаметры фасочных зубов
Номер зуба |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Диаметр |
28,04 |
28,2 |
28,36 |
28,52 |
28,68 |
28,84 |
29 |