Комплексная механизация и автоматизация производственных процессов ООО «Шахта Коксовая»

Количество воздуха по пылевому фактору определяется по формуле:

                                      (1.10)

где  – оптимальная скорость движения воздуха в очистном    забое,

 – площадь поперечного сечения очистного забоя (минимально проходное сечение для воздуха в забое),

Тогда

м³/мин.

Тогда

                           (1.11)

 м³/мин.

Количество воздуха для проветривания  выемочного участка:

                   ,                                          (1.12)

где    – коэффициент утечек воздуха,

Тогда

 м³/мин.

10. Техника безопасности при ведении очистных работ

Приступая к работе в очистном забое, машинист должен убедится, хорошо ли проветривается забой, нет ли опасных скоплений вредных газов (при содержании в воздухе метана 2% запрещается приступать к работе и нужно немедленно сообщить об этом лицу технического надзора), закреплен ли забой согласно паспорту, хорошо ли обобран забой от навесов угля и породы, безопасно ли состояние кровли и крепи (тщательно осмотреть заколы в кровле и при необходимости усилить крепь), хорошо ли очищена и закреплена дорога.

Перед началом работы машинист обязан проверить:

– состояние агрегата и наличие смазки;

– наличие и состояние резцов и стопоров, надежность крепления крышек на верхнем и нижнем шнеках, заменить  зубки  на шнеках в режущей цепи;

– работоспособность гидравлической системы агрегата;

  – исправность пульта управления;

– исправность защитного заземления, надежность соединения заземляющего провода с корпусом пускателя и местным заземлителем;

– подачу воды в оросительное устройство и исправность системы орошения, герметичность соединения водопровода;

         – работоспособность дистанционного управления агрегатом;

– состояние тяговой цепи, надежность ее крепления на конвейере (эксплуатация тяговой цепи с деформированными звеньями категорически запрещается);

– натяжение режущей и скребковой цепи;

– исправность предохранительной лебедки, наличие отводных блоков, цельность и надежность закрепления каната на комбайне и поддерживающей лебедке;

– состояние скребкового конвейера;

– исправность предупредительной сигнализации агрегата и конвейера;

  – исправность пальцев и гильз штепсельной муфты.

Осматривать агрегат нужно только после его отключения от электрической сети (при разомкнутой штепсельной муфты и неработающем конвейере).

Перед пуском агрегата необходимо отделить от погрузчика режущую часть и поставить ее в транспортное положение согласно инструкции по эксплуатации, дорога для агрегата должна быть свободна и надежно закреплена.

При пуске агрегата необходимо внимательно следить за его ходом, не допускать зажима гибкого кабеля, выдавливания стоек, повреждения труб, и т.д., соблюдать осторожность при выбивке и перестановке стоек мешающих пуску агрегата. Прежде, чем выбить стойку, следует убедиться в том, что это не вызовет обрушения кровли.

В условиях пласта наклонного или  крутого падения необходимо следить  за тем, чтобы ниже агрегата не было людей.

При осмотре и замене зубков машинисту  категорически запрещается передавать управление агрегата другому лицу. Осматривать и заменять зубки на шнеках агрегата следует только при отключении электрической сети и неработающем конвейере лавы. При этом муфта выключения режущей части должна быть выведена и зацеплена с полумуфтой электродвигателя, кнопка «Стоп» конвейера зафиксирована в положении «Стоп», рукоятка включения реверсивного выключателя установлена в нейтральное положение, агрегат и конвейер заблокированы.

Нахождение посторонних лиц  у агрегата во время осмотра и замены зубков категорически запрещается.

Выемка угля в очистных забоях должна осуществляться в соответствии с паспортом выемочного участка, с применением комплекса мер по предотвращению всех опасных и вредных производственных факторов.

Все оборудование комплексно-механизировнных  очистных забоев проходит предпусковую наладку перед приемкой выемочного участка в эксплуатацию. Ведение очистных работ до первичной посадки кровли, первичная посадка основной кровли, а также подход забоя к техническим границам выемочного участка производится по мероприятиям, предусмотренным паспортом выемочного участка, проведения и крепление подземных выработок. Первичная посадка основной кровли производится под руководством начальника участка или его заместителя.

В очистных выработках применяется  механизированная крепь с характеристиками, соответствующими горно-геологическими условиями. Сопряжение очистной выработки с конвейерным и вентиляционным штреками механизированной передвижной крепью. К ведению очистных работ в забое допускаются обученные и имеющие соответствующую классификацию горнорабочие, имеющие стаж не менее 1 года по своей специальности.

В случае появления признаков горного  удара или внезапных выбросов угля и газа все работы в очистном забое прекращаются до полного проведения специальных мероприятий по предотвращению проявлений горного давления. Мероприятия разрабатываются технической службой шахты и утверждаются техническим директором производственного отдела.

Для локализации взрывов угольной пыли предусматривается установка  сланцевых заслонов в соответствии с «типовым проектом на установку сланцевых заслонов».

Производить осланцевания выработок: 1 раз в сутки 50 м от сопряжения с лавой, один раз в месяц осланцевание выработок свыше 200м от лавы.

Все горнорабочие очистного забоя  во время работы агрегата используют противопылевые респираторы. Применяется комплекс противопожарных мероприятий: до начала очистных работ возводятся противопожарные арки в вентиляционном и конвейерном штреках в 10м от сопряжения их с бремсбергом.

В местах установки арок складывается материал для возведения противопожарной перемычки (объемом не менее 5м³). Выработки, оборудованные ленточными конвейерами, оснащены системами автоматического обнаружения пожаров в начале стадии. В вентиляционном и конвейерном штреках предусмотрена прокладка противопожарного трубопровода с отводами через каждые 50м. Отводы оборудованы вентилями и соединительными гайками.

2. Электроснабжение шахты

1. Выбор схемы внешнего электроснабжения

В схеме первичных соединений главной  понизительной подстанции на стороне высокого напряжения применяются выключатели и разъединители. Для обособленного питания подземных электроприемников предусматривается применение разделительных силовых трансформаторов с целью ограничения токов короткого замыкания.

Характеристика токоприемников шахты представлена в таблице 2.1.

Таблица 2.1 – Сводная таблица электроприемников шахты

Группа токоприемников	Номи- нальная мощность Рн,кВт	Коэф- циент спроса, Кс	Коэф- циент мощ-ности cos φ	Коэф-циент реактив-ной мощности tg φ	Расчетная мощность
					активная Рp=Рh·kc, кВт	реактивная Qp=Рh·kc, кВт
Электроприемники поверхности
Категория 1
Котельная	1630	0,6	0,7	1,02	978	997,6
Мастер проходки	250	0,7	0,7	1,02	175	178,5
Комбинат	1310	0,5	0,7	1,02	655	668,1
Клетьевой подъем	600	0,6	0,7	1,02	360	367,2
Категория 2
Ламповая,мех.цех Освещение Комбинат	640	0,55	0,7	1,02	352	359,1
Лесоуклон	420	0,6	0,7	1,02	252	257,1
Лесосклад	400	0,6	0,7	1,02	254	244,8

 

 

Продолжение таблицы 2.1

Категория 3
Прочие потребители	9000	0,6	0.7	1,33	5600	7448
Сторонние потребители	2000	0,7	0,6	1,02	1400	1428
Всего	16250				10012	11948,8
Подземные потребители
РПП 1	500	0,6	0,6	1,33	300	399
РПП 2	820	0,6	0,6	1,33	492	654
Главный водоотлив Участковая подстанция	1900	0,8	0,8	0,75	1520	1140
ЦПП Насосы	2300	0,8	0,8	0,75	1840	1472
Участковая подстанция	1359	0,6	0,6	1,33	810	1077
Всего	6870				4962	4742
Всего по шахте	23120				14974	16690,8

 

2. Выбор величины напряжения

Ориентировочное значение оптимальной  величины нестандартного напряжения определяется по формуле:

                                          (2.1)

где    Р_Σр – передаваемая расчетная активная мощность, МВт;

l – расстояние, принимаем l=6 км.

Передаваемая расчетная активная мощность определяется по формуле:

,                                         (2.2) 

где      P_pi – расчетная суммарная активная мощность шахты, согласно

данным таблицы 2.1, P_pi= 14974 кВт;

к_Σ – коэффициент     участия     в     максимуме     нагрузки, согласно [7,с.50], к_Σ  =0,85

Тогда

Р_Σp = 14,974x0,85=12728 кВт,

По     полученной     величине     нестандартного     напряжения  принимается  ближайшее номинальное напряжение питающей сети.

Принимается стандартное  номинальное напряжение U_н=110 кВ.

3. Выбор силовых трансформаторов ГПП

Расчетная мощность ГПП определяется по формуле:

                                                     (2.3)

где    cos φ_к – коэффициент мощности с учетом компенсации нагрузки

cos =0,95-0,98, принимается cos =0,97.   

Тогда                                          

 кВ·А.

При выборе силовых трансформаторов  необходимо предусматривать возможность работы одного трансформатора в случае выхода из строя второго. При этом оставшийся в работе, должен обеспечить электроэнергией всех потребителей первой и часть потребителей второй категории. Потребители третьей категории могут быть отключены до устранения неисправности или на время ремонта.

Мощность силового трансформатора определяется по формуле:

S_н≥ (0,65- 0,75) х S_р,                                           (2.4)

Тогда

S_н ≥ (0,65 - 0,75 ) х 13122 = (8529 - 9842) кВ·А.

Принимаются два силовых трансформатора типа ТДТНШ-10000/110-84У1. Технические данные трансформаторов представлены в [1, с. 76].

Технические данные:  S_н =10000 кВ·А, U_вн=115 кВ,  U_нн=6,6 кВ, Р_хх=23 кВт, Р_кз=76 кВт.

При выборе разделительных трансформаторов  необходимо учитывать, что в аварийном режиме оставшийся в работе трансформатор должен полностью обеспечивать всех подземных потребителей.

4. Выбор токоограничивающего реактора

Токоограничивающие реакторы выбирают по номинальным значениям тока, напряжения и индуктивного сопротивления, проверяют на термическую и электродинамическую стойкость при к.з. по условиям обеспечения требуемого уровня напряжения на шинах подстанции.

За реактором допускается установка  выключателя с номинальным током  отключения I_ном.от. =12,5кА

Принимаем за базисное напряжение U_б = U_ном.с. = 6,3 кВ, а I_к.р = I_ном.от.

Базисный ток определяется по формуле:

                                                     (2.5)

Тогда

Необходимая реактивность реактора определяется по формуле: