Отопление гражданского здания

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 06 Ноября 2014 в 20:17, курсовая работа

Краткое описание

Для двухэтажного магазина бытовой химии выбираем двухтрубную систему отопления. В связи с тем, что у нас есть торговые залы, разбиваем систему отопления на две самостоятельные системы. Из-за отсутствия чердака выбираем систему с нижней разводкой. Для отопления торгового зала с ленточным остеклением применяем конвекторы с низкой высотой. Система отопления, проходящая через подсобные помещения и склады, выбрана с попутным движением воды для снижения потерь давления из-за большого количества стояков.

Содержание

Исходные данные ________________________________________3

Выбор и обоснование системы отопления_____________________3

3. Тепловой пункт__________________________________________3
3.1.Тепловая потребность на отопление здания____________________________3
3.2. Общий расход воды в системе отопления _____________________________3
3.3. Конструкция и состав теплового пункта ______________________________4
3.4.Расчет кожухотрубного теплообменника._____________________________4
3.5. Расчет мембранного расширительного бака ____________________________5
3.6. Расчет грязевика ___________________________________________________5
3.7. Гидравлический расчет труб ИТП____________________________________ 5
3.8.Расчет циркуляционного насоса _____________________________________6

4Центральное отопление _____________________________________6
4.1Гидравлический расчет труб системы отопления ________________________6
4.2Тепловой расчет отопительных приборов______________________________14

Список литературы _____________________________________________________16

Скачать полностью (53.22 Кб) Сколько стоит заказать работу?

Прикрепленные файлы: 1 файл

Записка к курсовому проекту Отопление гражданского здания.doc

— 289.00 Кб (Скачать документ)

Результаты гидравлического расчета системы отопления

Таблица 3.2

Данные по схеме ГЦК					Принято
№ участка	Тепловая нагрузка участка Q, Вт	Расход воды на участке G, кг/ч	Длина участка l, м	Диаметр условного прохода Ду, мм	Скорость движения воды w, м/с	Потери давления на трение		Сумма коэфф. местного сопротивления ∑ζ	Потери давления на местные сопротивл. Pg, Па	Потери давления на местные опротивл. Z=∑ζ *Pg , Па	Сумма потерь давлений R*l + Z, Па
						на 1 м R, Па/м	по длине участка R*l,Па
						на 1 м R, Па/м	по длине участка R*l,Па
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
				ГЦК-1 стояк 14 1 этаж
1	45020	1291	16,5	32	0,36	61	1007	2,71	63,3	172	1178
2	23554	675	19,7	25	0,33	75	1478	6,62	53,2	352	1830
3	17428	500	8,6	25	0,24	47	404	1,53	78,2	120	524
4	6709	192	0,6	15	0,29	120	72	1,73	41,1	71	143
5	1520	44	2,8	15	0,07	5,5	15	11,12	2,39	27	42
6	6709	192	0,6	20	0,15	25	15	1,76	11,7	21	36
7	12835	368	2,1	25	0,18	24	50	0,84	16,7	14	64
8	15564	446	11,25	25	0,22	35	394	2,5	63,3	158	552
9	16214	465	8,2	25	0,23	37	303	1,47	47	69	372
10	19964	572	12,4	25	0,28	55	682	0,81	103	83	765
11	23554	675	11,4	25	0,33	75	855	5,02	53,2	267	1122
12	45020	1291	4,1	32	0,36	61	250	2,5	63,3	158	408
			98,25				5515			1461	7037

1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
				стояк 14 2 этаж
13	5189	149	4,3	15	0,22	70	301	0,9	23,7	21,3	322,3
14	2000	57	1,4	15	0,08	12	16,8	11,12	3,13	34,8	51,6
15	5189	149	4,3	20	0,12	15,5	66,65	0,9	7,04	6,3	73,0
			10							62,4	446,9
∆Р=42+0,49,84,30,64(95-65)=366,6 Па
невязка=100%*(366,6-446,9)/366,6 =4,4%<10%
				стояк 14 3 этаж
16	3183	91	10,6	15	0,13	28	296,8	12,87	8,26	106,3	403,1
∆Р=51,6+0,49,84,30,64(95-65)= Па
невязка=100%*(375-403,1)/375=7,4%<10%

				ВЦК ст13 1 этаж
17	6126	175	3,5	15	0,255	95	332,5	2,4	31,8	76	409
18	1364	39	4,4	15	0,06	4	17,6	11,12	1,76	19,6	37,2
19	6126	175	11,8	20	0,14	21	248	2,3	9,58	23	271
			19,7				598,1			118,6	717
∆Р=∑( R*l + Z)(3-6 уч)			1538,6
невязка=100%*(745-717)/745=3,8<15%


1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
				ст 13 2этаж
20	4762	137	6,6	20	0,11	13	85,8	9,46	5,91	55,9	141,7
20а	4762	137	6,6	15	0,2	61	402,6	1,96	19,6	38,4	441,0
			13,2				488,4			55,9	582,7
∆Р=37,2+0,49,84,30,64(95-65)=360,8 Па
невязка=100%*(360,8-581,4)/360,8 =15% >10%
регулируем краном "Данфосс"
				ВЦК ст 18
21	10719	307	2,1	20	0,25	60	126	1,61	103	166	292
22	7990	229	11,25	20	0,18	34	383	3,33	54,9	183	565
23	7320	210	8,2	20	0,17	29	238	1,56	47	73	311
24	3560	102	17,5	15	0,15	35	613	2,8	11,7	33	645
25	1796	51	3,8	15	0,075	8	30	19,32	2,75	53	84
26	3560	102	5,1	15	0,15	35	179	1,5	11,7	18	196
			47,95				1568			525	2093
∆Р=∑( R*l + Z)(4-10уч)= 5535,5
невязка=100%*(5535,5-4846)/5535,5= 12,5% <15%
					ГЦК-2
1"	90305	2589	8,5	40	0,55	118	1003	2,51	148	371	1374
2"	87880	2519	4,7	40	0,54	112	526,4	2	142	284	810
3"	44086	1264	24,7	32	0,35	59	1457,3	7,8	60	468	1925
4"	25951	744	3,2	25	0,36	91	291,2	4,65	63,3	294	586
5"	7308	209	14,1	20	0,17	29	408,9	14,9	14,1	210	619
6"	3406	98	0,7	15	0,14	32	22,4	6,56	9,58	63	85
7"	1703	49	1,2	15	0,07	7,5	9	19,32	2,39	46	55
8"	3406	98	3,8	15	0,14	32	121,6	3,86	9,58	37	159
9"	7308	209	14,5	20	0,17	20	290	0,54	14,1	8	298
10"	25951	744	3,2	25	0,36	91	291,2	2,8	63,3	177	468
11"	44086	1264	24,7	32	0,35	59	1457,3	6,5	60	390	1847
12"	87880	2519	4,7	40	0,54	112	526,4	1	142	142	668
13"	90305	2589	8,5	40	0,55	118	1003	2,3	148	340	1343
			116,5				7407,7			2831	10239

4.3 Расчет отопительных приборов.

Расчет отопительного прибора в помещении 113.

Тепловой поток прибора, приведенный к нормированным условиям

Qпрну=Qпрр/(bΨ1φ1 φ2), где

Qпрр- расчетный тепловой поток прибора;

b=1 – коэффициент, зависящий от атмосферного давления табл. 5.2.(4) «Рекомендации по применению стальных настенных отопительных конвекторов с кожухом Универсал ТБ, Универсал ТБ-С, Сантехпром Авто и Сантехпром Авто С» Федеральное государственное унитарное предприятие «НИИсантехники» Москва 2006г

φ1 =0,818 –коэффициент, учитывающий изменение теплового потока отопительного при отличии расчетного температурного напора от нормального (по табл 5.3);

φ2=0,91 -коэффициент, учитывающий изменение теплового потока отопительного при отличии расчетного массного расхода от нормального по табл 5.4(4);

Ψ1 =1-0,002∆t -коэффициент, учитывающий уменьшение теплового потока при движение теплоносителя снизу-вверх;

Ψ1 =1-0,002*60,3=0,88;

Qпрр= Qпом -0,9*Qтр,где

Qтр – полезный тепловой поток от труб;

Qтр=qгlг+qвlв,

qг и qв – тепловые потоки 1м открыто проложенных соответственно горизонтальных и вертикальных труб по приложению 3 (4);

∆tср= tср – tв – средний температурный напор;

tср=(tо+tг)/2 - ∆tм – средняя температура теплоносителя

∆tм – потери температуры теплоносителя на обогрев обратной магистралью подвала;

∆tм=(tо-tг)*Qподв/Qзд

∆tм=(95-65)*7910/129443=1,7 ⁰C

tср=(95+65)/2-1,7=78,3 ⁰C

Qтр=4,4*63+8*59=701 Вт

Qпрр=1364-701=733 Вт

Qпрну=733/1*0,818*0,91*0,88=1119 Вт

По табл. 2.9. выбираем конвектор «Сантехпром мини» КСК20-1,127К.

Таблица 3.3

№ помещ.	Расчетные тепло потери Q, Вт	Расход воды в приборе G, кг/ч	Температура t,⁰C		Расчетная разность температур ∆t,⁰C	Теплоотдача		Номин. расч. тепловой поток прибора Qну, Вт	Принято
			Средняя теплонос. tср	помещ. tв		труб Qтр, Вт	приборов Qпр, Вт		Номин. тепловой поток прибора Qну, Вт	Марка прибора


113	1364	39,1	78,3	18	60,3	701	733	1119	1127	КСК 20-1,127К
108	1520	43,6	78,3	16	62,3	689	900	1322	1348	КСК 20-1,348 КА
206	4762	34,1	78,3	16	62,3	313	909	1335	1353	КСК 20-1,353КА
210	2000	57,3	78,3	16	62,3	596	1464	2150	2206	КСК 20-2,206КА
202	1796	25,8	78,3	16	62,3	113	797	1170	1226	КСК 20-1,126КА
302	3189	45,7	78,3	13	65,3	119	1487	2210	2206	КСК 20-2,206КА

Список литературы

А.Н.СканавиЛ.М.Махов. Отопление.издательство АСВ. Москва 2008.
Внутренние санитарно-технические устройства.В3 ч. Ч.1/ Отопление/ под ред.И.Г.Староверова изд. 4-е перераб. И доп. М.Стройиздат, 1990
Монтаж внутренних санитарно-технические устройств./ под ред.И.Г.Староверова изд. 3-е перераб. И доп. М.Стройиздат, 1984
Рекомендации по применению стальных настенных отопительных конвекторов с кожухом Универсал ТБ, Универсал ТБ-С, Сантехпром Авто и Сантехпром Авто С» Федеральное государственное унитарное предприятие «НИИсантехники» Москва 2006г

Информация о работе Отопление гражданского здания