Автор работы: Пользователь скрыл имя, 25 Июня 2014 в 18:30, курсовая работа
Металлургическое производство включает длинную цепь процессов, в ходе которых происходит превращение одних веществ в другие. Эти процессы в основном представляют собой различные химические реакции. Одной из первой таких реакций является восстановление оксидов, содержащихся в рудах. При термической обработке сталей и сплавов и при горячей прокатке в объеме металлической матрицы образуются или распадаются различные химические соединения – карбиды, нитраты, оксиды, сульфиды и другие. Эксплуатационные свойства готового металла определяют по его химическому составу, характером взаимодействия содержащихся в нем атомов.
Как правило определяют ту или иную термодинамическую величину для стандартных условий (Т = 298°К и Робщ = 1атм.), а затем проводят пересчет на интересующие условия.
Введение…………………………………………………………………….…..……..2
Часть I. Термодинамический расчет…………………………………………...4
1.описание процесса, при котором протекает металлургическая реакция….........4
2.Основные расчетные формулы………………………………….……...………....6
3.Термодинамические расчеты металлургических процессов…………….…..….8
3.1. Приближенный расчет по методу А.Н. Крестовникова…………....…...8
3.2. Приближенный расчет по методу Л.П. Владимирова………………....15
3.3. Расчет lgKp методом Темкина-Шварцмана………………………….....16
3.4. Расчет lgKр по методу Л.П. Владимирова……………………...…..…..17
3.5. Расчет ошибки методов…………………………………...……..………19
3.6. Построение и анализ графиков……………………………………….....20
Вывод………………………………………………………………………..….……26
Часть II. Технология плавки в печи Ванюкова………………………………28
1.Физико-химическая сущность процесса……………………………………….28
1.1 Процессы плавления шихты…………………………………………………....28
1.2 Процесс обеднения шлака………………………………………………………29
1.3 Разделение продуктов плавки…………………………………………………..31
2. Технико-экономические показатели…………...…………………......................33
3. Материальные потоки………………………………………………………….....34
Список литературы………………………………………….……………..………..36
= 48,28+8,54·10-3·1700 + = 62,856 Дж/моль·K;
= 17,24+24,77·10-3·1700 = 59,349 Дж/моль·K.
Рассчитаем теплоемкость для химической реакции:
= = 0,947
Kp = 8,851
= 19,83+16,75×10-3·1900 = 51,655 Дж/моль·K;
= 48,28+8,54·10-3·1900 + = 64,552 Дж/моль·K;
= 17,24+24,77·10-3·1900 = 60,303 Дж/моль·K.
Рассчитаем теплоемкость для химической реакции:
= = 0,72
Kp = 5,248
Таблица 2. Рассчитанные теплоемкости для составляющих данной реакции при различных температурах
Т, °К |
CрFeO |
CрCo |
CрCoO |
CрFe |
DCрх.р |
Дж/моль×°К | |||||
298 |
49,64 |
24,82 |
52,705 |
24,621 |
-2,863 |
500 |
53,781 |
28,205 |
53,218 |
29,625 |
-0,857 |
700 |
56,151 |
31,555 |
54,599 |
34,579 |
-1,472 |
900 |
58,14 |
34,905 |
56,172 |
39,533 |
-2,66 |
1100 |
59,997 |
38,255 |
57,812 |
44,487 |
-4,047 |
1300 |
61,797 |
41,605 |
59,481 |
49,441 |
-5,52 |
1500 |
63,568 |
44,955 |
61,164 |
54,395 |
-7,036 |
1700 |
65,322 |
48,305 |
62,856 |
59,349 |
-8,578 |
1900 |
67,067 |
51,655 |
64,552 |
64,303 |
-10,133 |
Т, °К |
DHх.р, кДж/моль |
DSх.р, Дж/моль |
DGх.р, кДж/моль |
lgKрх.р |
298 |
-25,940 |
10,710 |
-29,132 |
5,115 |
500 |
-26,113 |
10,266 |
-31,246 |
3,270 |
700 |
-26,532 |
9,453 |
-33,149 |
2,478 |
900 |
-27,541 |
7,770 |
-34,534 |
2,000 |
1100 |
-29,186 |
5,425 |
-35,153 |
1,672 |
1300 |
-31,471 |
2,579 |
-34,824 |
1,400 |
1500 |
-34,397 |
-0,661 |
-33,406 |
1,165 |
1700 |
-37,966 |
-4,227 |
-30,780 |
0,947 |
1900 |
-42,141 |
-8,426 |
-26,132 |
0,720 |
По полученным данным строим графики зависимостей DH, DS, DG, Kp, DCp как функций от температуры и зависимость lgKp как функции от обратной температуры 1/Т.
3.2. Приближенный расчет по методу Л.П. Владимирова.
Воспользуемся рассчитанными данными из таблицы 3, тогда:
DH°х.р = -34,397кДж/моль;
DS°х.р = -0,661 Дж/моль.
Рассчитаем теперь lgKp для рабочей температуры (Траб = 1500 °К):
lgКр = , где
М =
N =
lgКр = -0,0346 = 1,165
Кр = 14,622
3.3. Расчет lgKp методом Темкина-Шварцмана.
Для этого выпишем справочные данные (см. табл. 1)
Проведем расчеты DH при Т = 298 °К для химической реакции:
Проведем расчеты DS при Т = 298 °К для химической реакции:
Для рабочей температуры (Траб = 1500 °К) рассчитаем Dа, Db и Dс:
Dа = = (50,8 + 19,83) – (48,28+17,24) = 5,11;
Db = = (8,61+16,75) – (8,54+24,17) = -7,95;
Dс = = -3,31 - 1,67 = -4,98.
Расчет по этому методу требует отыскания по вспомогательной таблице значений температурных функций M0, M1, M2 и M-2, которые были заранее вычислены для соответствующих температур.
В случае отсутствия в таблице необходимых значений этих функций для какой-либо температуры, их можно вычислить по следующим формулам:
M0 = M1 =
M2 = M-2 =
Таким образом значения для Т = 1500°К равны:
М0 = 0,8144; М1×103 = 0,482; М-2×10-5 = 0,361.
Рассчитываем энергию Гиббса, lgКр и Кр:
lgKр1500 = 1,5095
Кр = 32,3221
3.4. Расчет lgKр по методу Л.П. Владимирова.
Необходимо составит таблицу с данными, рассчитанными по формулам:
; ; ; ;
; ;
; ;
; ;
; ;
; ;
; ;
; ;
; ;
Δƒ(М·103) = 13,8576 – 12,4999 = 1,3577
Δƒ(N) = (3,1785 + 1,5717) – (2,7693 + 1,4205) = 0,5604
Δƒ(С0) = (2,6579 + 1,0375) – (2,5260 + 0,9020) = 0,2674
Δƒ(С1·10-3) = (0,4505 + 0,8674) – (0,4468 + 1,2960) = -0,4250
Δƒ(С-2·105) = (-0,1732) – 0,0873 = -0,2605
Значения температурных функций f(T) возьмем из «Справочника по расчетам равновесий металлургических реакций» А.Н. Крестовникова.
[Δƒ * ƒ(T)] = 1,3577 * 0,6667 = 0,9052
[Δƒ * ƒ(T)] = 0,5604
[Δƒ * ƒ(T)] = 0,2674 * 0,8141 = 0,2178
[Δƒ * ƒ(T)] = -0,4250 * 0,4820 = -0,2049
[Δƒ * ƒ(T)] = -0,2605 * 0,3610 = -0,0940
Реагент |
М·10-3 |
N |
С0 |
С1·103 |
С-2·10-5 |
lgKр |
CoO |
12.4999 |
2,7693 |
2,5260 |
0,4468 |
0,0873 |
– |
Fe |
0 |
1,4205 |
0,9020 |
1,2960 |
0 |
– |
FeO |
13,8576 |
3,1785 |
2,6579 |
0,4505 |
-0,1732 |
– |
Co |
0 |
1,5717 |
1,0375 |
0,8674 |
0 |
– |
Df |
1,3577 |
0,5604 |
0,2674 |
-0,4250 |
-0,2605 |
– |
f(T) |
0,6667 |
- |
0,8141 |
0,4814 |
0,3610 |
– |
Df·f(T) |
0,9052 |
0,5604 |
0,2178 |
-0,2049 |
0,094 |
1,5095 |
По данным табл. 4 Kр = 32,3221
3.5. Расчет ошибки методов
Логарифмы Kр, найденные различными методами, заносим в таблицу 5.
Таблица 5. Результаты lgKр и Kр
Методы |
lgKр |
Kр |
D, % |
По графику |
1,165 |
– |
77,17 |
Крестовникова |
1,165 |
– | |
Владимирова (прибл.) |
1,165 |
– | |
Темкина-Шварцмана |
1,5095 |
– |
– |
Владимирова (точн.) |
1,5095 |
– |
Так как разных LgKр только два показателя, то расчет ошибки будет один:
D =
3.6. Построение и анализ графиков
Рис. 1. Зависимость изменения энтальпии от температуры
Рассмотрим график зависимости энтальпии от температуры (рис.1) . Видно, что с увеличением температуры энтальпия уменьшается, следовательно, реакция экзотермична, т.е. идет с выделением тепла. В этом случае реакция окисления металлического железа кислородом оксида кобальта в процессе конвертирования никелевого штейна в конвертере будет самопроизвольно протекать в прямом направлении, только при условии, что ΔS >0.
Рис. 2. Зависимость изменения энтропии от температуры
Рассмотрим график зависимости энтропии от температуры (рис.2) . Так как энтропия - это функция состояния термодинамической системы, а также количественная мера ее беспорядка, то можно сказать, что с увеличением температуры, уменьшается хаотичность движения частиц, т.е. уменьшается беспорядочность термодинамической системы.
Из уравнения ΔG0х.р.= ΔH0х.р. - ΔS0х.р. Т следует, что чем выше температура, тем больше влияние энтропии на направление процесса. Это объясняется тем, что с ростом температуры увеличивается интенсивность теплового движения, которое преодолевает связи между частицами. При низких температурах, наоборот, основное влияние оказывает изменение энергии, т.к. величина ΔS0 T становится малой по сравнению с ΔH. Как видно из графика при рабочей температуре 15000 именно энтропия оказывает решающее воздействие на реакцию окисления металлического железа кислородом оксида кобальта.
Рис. 3. Зависимость изменения энергии Гиббса от температуры
Порядок и знак величины ΔG позволяет качественно предвидеть положение равновесия реакции. Она является сводной функцией от энтальпии и энтропии. Рассмотрим график зависимости ΔG от температуры (рис.3) . Видно, что с увеличением температуры энергия Гиббса сначала понижается, а затем возрастает. Она не имеет положительных значений в интервале температур от 298 до 1900°К, следовательно при рабочей температуре конвертера 1500°К реакция окисления металлического железа кислородом оксида кобальта проходит самопроизвольно в прямом направлении.
Рис. 4. Зависимость изменения теплоемкости от температуры
Рассмотрим график зависимости теплоемкости от температуры (рис.4) . Видно, что с увеличением температуры СР сначала увеличивается, затем уменьшается на интервале температур 500-1900 К, это означает, что на этом интервале температур отношение изменения энтальпии реакции к изменению температуры развивается регрессирующе - энтальпия уменьшается тем быстрее, чем выше температура. Что подтверждается соответствующим графиком и термодинамическими расчетами.
Рис. 5. Зависимость изменения константы равновесия от температуры
Рассмотрим график зависимости константы равновесия от температуры (рис.5). С увеличением температуры Кр убывает. В интервале температур 298-1900К Кp>>1, следовательно равновесие реакции сместится в сторону образования продуктов реакции.
Рис. 6. Зависимость изменения логарифма константы равновесия от обратной температуры
Рассматривая график LgKр от 1/Т (рис.6) видно, что с увеличением обратной температуры LgKр уменьшается, что вытекает из вышесказанного.
Вывод
Рассмотрим график зависимости Ср от температуры (рис.4). Из него видно, что с увеличением температуры Ср уменьшается, это означает, что отношение изменения энтальпии реакции к изменению температуры развивается регрессирующие – энтальпия уменьшается тем быстрее, чем выше температура.
Рассмотрим график зависимости ∆H от температуры (рис. 1). Из него видно, что с увеличением температуры энтальпия уменьшается. Энтальпия во всех расчетах отрицательная, следовательно реакция проходит с выделением тепла. ∆Sт энтропия (рис. 2) – это функция состояния термодинамической системы, а также количественная мера ее беспорядка. По графику видно что энтропия уменьшается, т.е. уменьшается беспорядочность системы. Это влияет, благоприятствует течению реакции в обратном направлении.