Производство серной кислоты контактным методом. Термодинамические и кинетические расчеты. Определение контактной зоны промышленного реа

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 07 Декабря 2013 в 21:04, курсовая работа

Краткое описание

Исходные данные: Состав обжигового газа после обжига серосодержащего сырья в атмосфере воздуха в объемн. %:
c (SO2) = 15,0, c (SO3) = 0,5, c (H2O) = 7,0, c (O2) = 2,8, c (N2) = 74,7. Перед подачей в реактор газ подвергается осушке и очистке от SO3, а также дополнительно разбавляется сухим воздухом до содержания SO2, равного 8,8 объемн. %. Окисление SO2 осуществляется в несколько стадий контактирования в каталитическом реакторе с промежуточными теплообменниками между слоями катализатора. Производительность установки составляет 1900 тонн 100 %-ной серной кислоты в сутки. Температура зажигания 693К, давление 1 атм.

Прикрепленные файлы: 1 файл

Моя курсовая по ОХТ.doc

— 362.50 Кб (Скачать документ)

Министерство  образования и науки РФ

Российский  химико-технологический университет  им. Д.И.Менделеева

Кафедра общей химической технологии

 

 

 

 

 

 

Курсовая  работа

по  дисциплине «Общая химическая технология»

на  тему:

Производство серной кислоты контактным методом. Термодинамические и кинетические расчеты. Определение контактной зоны промышленного реактора.

 

 

 

 

 

Выполнили: Ложкин Б.В.

Проверил: Сажин  В.Б.

 

 

 

 

Москва 2008

Исходные  данные

Состав обжигового газа после обжига серосодержащего  сырья в атмосфере воздуха в объемн. %:

c (SO2) = 15,0,

c (SO3) = 0,5,

c (H2O) = 7,0,

c (O2) = 2,8,

c (N2) = 74,7.

Перед подачей  в реактор газ подвергается осушке и очистке от SO3, а также дополнительно разбавляется сухим воздухом до содержания SO2, равного 8,8 объемн. %.

Окисление SO2 осуществляется в несколько стадий контактирования в каталитическом реакторе с промежуточными теплообменниками между слоями катализатора.

Производительность  установки  составляет 1900 тонн 100 %-ной серной кислоты в сутки.

Температура зажигания 693К, давление 1 атм.

 

Расчетная часть

1. Расчет состава реакционной смеси перед реактором.

После очистки и осушки газа доли составляющих смеси будут следующими:

сSO2 = VSO2/(VSO2+VO2+VN2) = 15,0/(15,0+2,8+74,7) = 0,1621;

сO2 = VO2/(VSO2+VO2+VN2) = 2,8/(15,0+2,8+74,7) = 0,0303;

сN2 = VN2/(VSO2+VO2+VN2) = 74,7/(15,0+2,8+74,7) = 0,8076.

Тогда коэффициент разбавления воздухом газа равен υ = 16,21/8,8 = 1,84.

Приняли, что в воздухе содержится 21% О2 и 79% N2, тогда доли составляющих смеси перед реактором:

сSO2 = 0,088,

cO2 = (3,03+0,84*0,21)/184 = 0,112,

cN2 = (80,76+0,84*0,79)/184 = 0.800.

2. Определение зависимости скорости реакции от температуры для следующих значений степени превращения 0,7; 0,75; 0,8; 0,85; 0,89; 0,92; 0,95; 0,99. ∆Т=25 К.

Воспользуемся уравнением Иванова – Борескова:

r = , где a, b - начальные концентрации SO2 и O2, доли; Р - общее давление, атм; Кравн – константа равновесия, определяемая из уравнения:

lg(Kравн) = 4905,5/Т-4,6455;

К – константа  скорости реакции, 1/(атм×с), определяемая из уравнений:

при 650 К≤ Т ≤ 803 К    lgK = ,

         при Т > 803 К      lgK = 1.36.

 Результаты вычислений занесли в таблицу:

 

650

675

700

725

750

775

800

825

850

875

900

T

0,59

0,69

0,8

0,92

1,05

1,18

1,33

1,36

1,36

1,36

1,36

К

796

418

230

132

78

48

30

20

13,3

9,1

6,4

Кравн

0,7

0,1959

0,2291

0,2654

0,3044

0,345

0,3808

0,4098

0,3783

0,2857

0,0972

-0,2649

 

0,75

0,1611

0,1883

0,218

0,2496

0,2815

0,3068

0,3187

0,2691

0,1401

-0,1227

-0,6274

0,8

0,127

0,1484

0,1716

0,1959

0,2187

0,232

0,2225

0,1457

-0,0399

-0,4181

-1,1445

0,85

0,0938

0,1096

0,1263

0,1429

0,1557

0,154

0,1142

-0,0078

-0,2906

-0,8666

-1,9731

0,89

0,0679

0,0792

0,0907

0,1008

0,1039

0,085

0,0062

-0,1817

-0,6086

-1,4781

-3,1485

0,92

0,0489

0,0567

0,0642

0,0686

0,0618

0,0225

-0,1073

-0,388

-1,0199

-2,3068

-4,7791

0,95

0,0301

0,0345

0,0373

0,0339

0,0103

-0,069

-0,3059

-0,7911

-1,877

-4,0889

-8,338

0,99

0,0047

0,0015

-0,0129

-0,064

-0,229

-0,6993

-2,0387

-4,7078

-10,663

-22,793

-46,095

x

 

 

 

3. Расчет значений равновесной степени превращения SО2равн) в зависимости от температуры в диапазоне варьирования температуры 650-900 К.

Вычисляем χравн методом последовательных приближений по формуле:

Kравн = xравн|(1-xравн)[(1-0,5*a*xравн)/(P(b-0,5*a*xравн))]^0,5

где a - объемная доля SO2, b – объемная доля О2, Р – давление, интервал варьирования температуры 25 К. Результаты вычислений занесли в таблицу:

Т, К

Кравн

χравн

650

796

0,99532

675

418

0,99113

700

230

0,98403

725

132

0,97260

750

78

0,95471

775

48

0,92893

800

30

0,89196

825

20

0,84782

850

13,3

0,79002

875

9,1

0,72364

900

6,4

0,65209


 

4. Построение оптимальной температурной последовательности.

По данным таблицы  построили графики зависимости r = f(T) и линию оптимальных температур (ЛОТ) r =max(f(T)) (см. Приложение 1).

 

5. На диаграмму χ – Т вместе с равновесной линией χравн – Т нанесли найденные значения Топт и построить ЛОТ (см. Приложение 1).

 

6. Ограничили область протекания процесса окисления в реакторе величиной скорости реакции r = 0.8rmax для каждого выбранного χ.

Результаты  занесли в таблицу:

χ

rmax

0.8rmax

0,7

0,415

0,332

0,75

0,321

0,257

0,8

0,237

0,190

0,85

0,179

0,143

0,89

0,107

0,086

0,92

0,071

0,057

0,95

0,038

0,030

0,99

0,005

0,004


 

Отметили их на диаграмме r – T. На диаграмме χ – Т построили линии χ – Т0,8max (см. Приложение 1).

Для построения адиабаты по формуле T = T0 + Q*a/Cp необходимо посчитать тепловой эффект реакции и среднюю теплоемкость смеси. Тепловой эффект реакции Q считается по формуле:

Q(SO2 => SO3) = 24205 – 2.21*T = 24205 – 2.21*693 = 22675 кал/моль = 94775 Дж/моль.

Для подсчета теплоемкости смеси сначала посчитаем теплоемкость каждого её компонента:

Ср(N2) = a + bT = 27.9 + 4.3*10-3*693 = 30.8 (Дж/К*моль)

Ср(O2) = a + bT + c/T2 = 31.5 + 3.4*10-3*693 – 3.8*105/6932 = 33 (Дж/К*моль)

Cp(SO2) = a + bT + c/T2 = 46.2 + 7.9*10-3*693 – 7.7*105/6932 = 50 (Дж/K*моль)

Ср(смеси) = pi*xi = 30.8*0.8 + 33*0.112 + 50*0.088 = 32.7 (Дж/K*моль)

Таким образом  для адиабаты получаем формулу T = T0 + 94775*0.088/32.7 = T0 + 255 K. Тангенс угла наклона прямой с учетом масштаба будет равен tgα = 10/(ΔT*0.1) = 0.3925. Таким образом угол α ≈ 22 градуса. На диаграмме χ – Т изобразили температурный режим окисления в каталитическом реакторе.

 

7. Определили графически значения χ и Т на входе и выходе каждого слоя катализатора.

 

Слой

χн

χк

Тн

Тк

1

0

0,63

693

849

2

0,63

0,84

750

803

3

0,84

0,95

705

733


 

 

8. Расчет  объема катализатора.

Для расчета  объема катализатора в каждом слое воспользуемся формулой

где V0 – объемный расход (или объемная скорость), м3/с; = τ – время пребывания в каждом слое катализатора.

Производительность  установки (V0) в 1900т 100% H2SO4 в сутки соответсвует 1900000*22.4/98/24/3600 = 5 м3/сек SO3 что соответствует 5/0.088/0.95 = 60.12 м3/сек газовой смеси.

Для нахождения τ построили график зависимости 1/r – χ (см. Приложение 2) по следующим данным:

x

r

1/r

0,97

0,02

50

0,95

0,038

26,31579

0,92

0,065

15,38462

0,89

0,105

9,52381

0,85

0,16

6,25

0,8

0,237

4,219409

0,75

0,32

3,125

0,7

0,412

2,427184

0,6

0,59

1,694915

0,5

0,774

1,29199

0,37

1

1

0,2

1,34

0,746269

0,1

1,535

0,651466

0,05

1,635

0,611621




 

Численные значения d χ/r находили графически. Результаты записали в таблицу:

 

Слой

τ, с

Vк, м3

1

0,63

37,88

2

0,683

41,06

3

1,32

79,36

2,633

158,30


 

Итак, суммарный  объем катализатора составляет ~158,3 м3.

 


Информация о работе Производство серной кислоты контактным методом. Термодинамические и кинетические расчеты. Определение контактной зоны промышленного реа