Талнахское месторождение

предохранители должны быть рассчитаны на периодические переходные токи. Для конденсаторов малой мощности броски тока по отношению к номинальному при включении имеют большую кратность, чем для мощных конденсаторов;

при параллельном соединении конденсаторов  предохранители должны выдерживать  максимальный разрядный ток, протекающий  от неповрежденных конденсаторов к  поврежденному;

предохранители должны быстро отключать  поврежденный конденсатор, обеспечивая  при этом требования селективности;

разрывная мощность предохранителей  должна быть не меньше возникающей  на выводах конденсатора мощности короткого  замыкания;

при пробое отдельных соединенных  последовательно секций конденсатора номинальный ток плавкой вставки  предохранителя не должен значительно  превышать номинальный ток конденсатора.

6.17. Потери в кабелях  связанные с низким коэффициентом  мощности

Принимаем начальный cosj=0,7; с учетом компенсации cosj=0,95.

Потери учитываем только в кабельной  линии от ГПП-33 до РП-365, т.к. коэффициент  мощности увеличивается только до места  установки компенсирующих устройств.

Сопротивление кабеля ААБлГ-4(3х185), l=707м  от ГПП-33 до РП-365

Рабочий ток при cosj=0,8

Рабочий ток при cosj=0,95

Потери активной энергии при cosj=0,7

Потери активной энергии при cosj=0,95

Разность потерь активной энергии  за год

6.18. Добавочные потери  от высших гармоник в электрических  машинах

Потери в электрических машинах. При работе синхронных и асинхронных  двигателей в условиях несинусоидального  напряжения возникают добавочные потери мощности, обусловленные высшими  временными гармониками тока в цепях  статора и ротора. Появляются также  добавочные потери в стали статора  и ротора; однако эти потери малы и ими можно пренебречь. Основная часть добавочных потерь от гармоник в синхронных машинах приходится на долю демпферной клетки и обмотки статора; потери в обмотке ротора, как правило, оказываются меньшими. В асинхронных двигателях высокого напряжения потери в статоре и роторе примерно одинаковы.

Оценка величин потерь от высших временных гармоник в синхронных двигателях производим по кривым рис.3-6. [7], на которых представлены отношения  этих потерь DРДn при напряжении, равном одному проценту напряжения основной частоты, к суммарным номинальным потерям DРном.

Удельные потери для одной гармоники  будут различными в зависимости  от того, какую последовательность образует система векторов напряжения этой гармоники, поскольку различной  оказывается частота токов в  роторе и демпферной системе. Используем средние значения удельных потерь, рассчитанных для случая прямого  и обратного следования фаз векторов напряжения гармоник.

Для СД компрессорной станции

Суммарные потери DРSn, % определяемые всеми гармониками напряжения

, (6.29)

для СД DРном=0,003Рном=0,003*3200*8=81,6кВт

по кривым рис. 3-6. [7] определяем отношения:

%;

%;

.

Для трансформаторов подъемных  машин КС-3.

Потери активной мощности от токов  высших гармоник в трансформаторах  выражаются формулой

, (6.30)

где InТ —ток n-й гармоники, протекающий через трансформатор; rт - сопротивление трансформатора при промышленной частоте; кnТ - коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления короткого замыкания для высших гармоник вследствие влияния поверхностного эффекта и эффекта близости. Для силовых трансформаторов можно принять к11=3,2 и к13=3,7.

Для трансформаторов ТП-365, ТП-363, ТП-312, ТП-309:

, (6.31)

по табл. 27.6. [1] принимаем DРм=DРх.х.+DРк.з.

Ом

6.19. Управление и регулирование  батарей конденсаторов и СРФ

Необходимо четко разграничивать понятия автоматического управления и автоматического регулирования  БК. При автоматическом управлении в качестве задающего органа на входе  цепи управления может использоваться измерительный орган, например реле, реагирующий на электрическую величину. При достижении электрической величиной  уставки срабатывания измерительного органа последний воздействует на коммутирующий аппарат, включающий в работу БК. Если ее включение не оказывает существенного влияния на измеряемую измерительным органом электрическую величину, то обратного действия от изменения режима сети на вход цепи управления не происходит. Направление воздействий проходит по “открытой” цепи управления. Подобное управление режимом БК может осуществляться в том случае, когда вопрос о ее работе решается двояко: либо включена, либо отключена. Отключение БК происходит при снижении измеряемой электрической величины до уставки возврата измерительного органа. Таким образом, вопрос может решаться лишь в том случае, если приходится иметь дело с односекционной установкой.

В случае многосекционной установки  мощность последней изменяется многократно  во времени в соответствии с требованием  режима узла электрической сети. Предположим, что в результате роста нагрузок узла электрической сети (возмущающее  воздействие) возникают отклонения регулируемого параметра от заданного  и для восстановления регулируемой величины до заданного значения необходимо включить в работу одну секцию БК. Зафиксированное  измерительным органом автоматического  регулятора отклонение параметра сопровождается появлением регулирующего воздействия, которое приводит к включению  коммутирующего аппарата первой секции. После этого параметр восстанавливается  до желательного уровня. Это фиксируется  измерительным органом регулятора, который прекращает дальнейшую посылку  сигнала на увеличение мощности БК. Если в дальнейшем в связи с  ростом нагрузки величина Q дополнительно  изменится, то регулятор может повторно послать регулирующее воздействие  на дополнительное увеличение мощности БК. При изменении регулируемого  параметра в обратную сторону  будет послан импульс на уменьшение мощности БК. Здесь после приведения в действие измерительного органа регулятора воздействие проходит от звена к  звену, к “регулируемой величине”. В результате образуется замкнутая цепь регулирования, действующая до наступления установившегося состояния. Регулятор путем сравнения заданного значения регулируемой величины, получаемого от задающего органа, и фактического ее значения производит измерение отклонения регулируемой величины и соответственно воздействует на объект. Регулятор прекращает свое действие после полного исчерпания регулирующего диапазона, так как после включения всех секций дополнительное увеличение мощности БК невозможно (аналогично уменьшение мощности БК после отключения всех секций).

Сравнивая приведенные примеры  можно определить автоматическое управление как управление по незамкнутой схеме, а автоматическое регулирование  — как управление по замкнутой  схеме. От того, осуществляется ли управление по разомкнутой или замкнутой  схеме, зависит выбор параметров регулирования. При замкнутой схеме  в качестве параметра регулирования  можно использовать комбинацию лишь таких величин, которые существенно  изменяются с изменением режима БК, к примеру, напряжение сети в сочетании  с напряжением, пропорциональным реактивной составляющей тока питающего участка  сети. Регулирование режима БК по замкнутой  схеме должно применяться для  многосекционных батарей. При управлении по разомкнутой схеме односекционной установкой не требуется автоматического  регулятора. В этом случае можно  использовать реле управления, реагирующее  на любой параметр режима электрической  сети, даже практически не изменяющийся в результате включения или отключения БК. В качестве такого параметра  может быть использовано напряжение или ток элемента электрической  сети. К устройствам, действующим  по разомкнутой схеме, относятся  также временные программные  устройства, циркулярная система  телеуправления и т. п.

С учетом выше сказанного для четырех  секционной батареи конденсаторов  применим схему автоматического  регулирования в функции тока нагрузки с применением бесконтактных  элементов, показанную на чертеже.

Определим ступень регулирования Q.

Максимальные ступени увеличения напряжения при включении конденсаторной установки во избежание резких колебаний  напряжения не должны превышать 1-2% номинального напряжения сети. Регулирующий эффект при включении одной секции конденсаторной установки определим по формуле:

, (6.31)

где Хс – реактивное сопротивление элементов сети, ближайших к установке.

DU%= %

Регулируемыми делаем все секции БК.

Зона нечувствительности регулирования  режима БК.

Включение и отключение секций БК осуществляется при несколько отличающихся параметрах, поступающих на измерительный  орган U1 и U2. Разность этих параметров

DU=çU1-U2ï

определяет нечувствительность регулирования, которая должна превосходить изменение  результирующего напряжения на измерительном  органе, наблюдающееся при включении  и отключении секции БК.

Если контролируется активный ток  или независимый реактивный ток, то включение и отключение секции не сопровождаются изменением тока. Напряжение в этих случаях является единственно  изменяющейся величиной и зона нечувствительности может быть небольшой.

Погрешность, связанная с изменением уставки регуляторов по напряжению, по относительному значению меняется в соответствии с изменением этой уставки. Обычно предельное значение изменения уставки по напряжению составляет 10%, что гораздо больше 0,9% повышения напряжения вследствии включения 1 секции БК.

6.20. Принципиальная схема  автоматического регулирования  в функции тока нагрузки секциями  БК

В схеме автоматического регулирования  датчиком является индуктивная катушка L, состоящая из провода, намотанного  на сердечник, состоящий из пластин  прямоугольной формы. Катушка расположена  в непосредственной близости от одной  из шин. Схема работает следующим  образом.

При прохождении тока нагрузки по шине в катушке L наводится ЭДС. Переменное напряжение, выпрямленное мостом, состоящим  из четырех диодов VD1-VD4 подается на конденсатор С1, служащий фильтром, и С2, который заряжается через потенциометр R1, осуществляющий регулировку времени заряда.

Напряжение с этого конденсатора подается на делители напряжения, число  которых соответствует количеству регулируемых секций БК. Делитель напряжения состоит из двух резисторов R2 и R4 и  одного потенциометра R3, которым регулируется напряжение, подаваемое на базу каждого  из транзисторов, VT1,VT3,VT5 и VT7.

Если ток нагрузки невелик, то напряжение на конденсаре С2 тоже будет незначительно. В этом случае транзисторы VT1,VT3,VT5 и VT7 будут закрыты, так как напряжение на стабилитроне VD9 будет приложено к базам этих транзисторов через резистор R5 и делитель R3 и R4.При этом транзисторы VT2,VT4,VT6 и VT8 будут открыты и катушки реле К1,К2,К3 и К4 будут притянуты. При возрастании тока нагрузки напряжение на конденсаторе С2 также будет возрастать с задержкой по времени, определяемой постоянной времени цепочки R1С2. Когда напряжение на конденсаторе достигнет определенного значения, напряжение, подаваемое с делителя R2-RЗ-R4 на базу транзисторов VT1,VT3,VT5 и VT7, становится достаточным для их открытия, что соответственно вызывает закрытие транзисторов VT2,VT4,VT6 и VT8 с последующим отключением катушек реле К1,К2,К3 и К4 в цепях коллекторов этих транзисторов. Напряжение, сравнения в данной схеме можно плавно регулировать потенциометром делителя. Реле К1,К2,К3 и К4 размыкающими контактами соответственно включают катушки промежуточных реле К5,К6,К7 и К8 контакты которых включают включающие катушки вакуумных выключателей секций БК— К13,К14,К15 и К16.

При уменьшении тока нагрузки напряжение на конденсаторе С2 также будет снижаться с задержкой по времени, определяемой постоянной времени разряда С2. Когда напряжение на конденсаторе достигнет определенного значения, напряжение, подаваемое с делителя R2-RЗ-R4 на базу транзисторов VT1,VT3,VT5 и VT7, становится минимальным для их закрытия, что соответственно вызывает открытие транзисторов VT2,VT4,VT6 и VT8 с последующим включением катушек реле К1,К2,К3 и К4 в цепях коллекторов этих транзисторов. Реле К1,К2,К3 и К4 замыкающими контактами соответственно включают катушки промежуточных реле К9,К10,К11 и К12 контакты которых включают отключающие катушки вакуумных выключателей секций БК— К17,К18,К19 и К20.

В цепи отключающих катушек вакуумных  выключателей включены четыре выключателя SB1,SB2,SB3,SB4 для ручного отключения на случай ревизии или ремонта  БК. Транзистор VТ9 в схеме служит для стабилизации напряжения.

Данная схема показала себя надежной в работе, состоит из серийных элементов  и проста в обслуживании.

6.21. Управление батареями конденсаторов  в аварийных режимах

Наравне с управлением местными источниками реактивной мощности в  нормальных режимах работы актуальна  проблема управления ими в аварийных  режимах, когда возникают глубокие снижения напряжения вследствие коротких замыканий с последующими затрудненными самозапусками двигателей технологического оборудования, а также явления “лавины напряжения” в узлах энергосистемы и нагрузочных узлах.

Воздействие на режим БК при переходных процессах в электрической системе  нежелательно, так как это может  привести к большому числу лишних коммутационных операций, а, следовательно, к преждевременному износу коммутационной аппаратуры. Поэтому нецелесообразно  воздействовать на БК в случаях снижения напряжения, когда короткие замыкания  отключаются без последствий  для работы технологического оборудования.

Управление БК в аварийных ситуациях  может быть двояким. Поскольку часть  секций многосекционных БК в некоторых  режимах сети находится в отключенном  состоянии, целесообразно осуществлять включение этих секций при авариях. Такое включение можно производить  по сигналу прибора, выявляющего  глубокое снижение напряжения, с небольшой  выдержкой временя во избежание  чрезмерно частого включения  бк. Если короткое замыкание отключается в пределах этого времени и напряжение восстанавливается, то посылка сигнала на включение секций БК не производится. Если же после отключения короткого замыкания сохраняется глубокое снижение напряжения, что является показателем затяжного самозапуска двигателей технологического оборудования или нарушения устойчивости узла нагрузки, то включаются все отключенные секции.

Следует, однако, учитывать, что повышение  напряжения за счет включения отключенных  секций БК является в ряде случаев  незначительным. Усложнение же автоматической аппаратуры, предусматривающей аварийное  включение всех секций, оказывается  существенным. Поэтому такая возможность  должна предусматриваться только для  крупных БК системного значения.

Для северной подъемной машины СРФ  подключаем без регулирования, т.к. коэффициент несинусоидальности в течение всех суток больше нормированного значения.