Подготовка и очистная выемка сильвинитового слоя

 

 

 

Продолжение таблицы 4.1

 

 

 

 

1	2
Количество стоек в секции, шт.	2
Номинальное сопротивление стойки, кН	1662
Предварительное сопротивление стойки, кН	866
Шаг передвижки секции, м	0,8
Усилие передвижки конвейера, кН	126
Усилие передвижки крепи, кН	232
Удельное давление на кровлю, кН/м2	660 - 860
Удельное давление на почву, кН/м2	2800-3700
Давление питания, МПа	25
Гидравлическая жидкость (водомасляная эмульсия), %	3-5
Масса секции, кг	4852
Штрековый конвейер ЕКФ-3
Производительность (максимальная), т/час	600
Длина штрекового конвейера, м	90
Скорость скребковой цепи, м/сек	1,0
Скребковая цепь (звеночная, калиброванная), шт.	количество полос -1
Мощность привода, кВт	2×250
Рештаки, мм:                         ширина                         длина	750         1400

 

 

 

 

4.3 Оценка соответствия основных силовых  и кинематических  параметров  забойной механизированной крепи условиям применения

 

 

 

 

 

 

 

 

С помощью расчёта проверяем соответствие принятого типа механизированной крепи предъявленным к ней требованиям в части минимальной и максимальной конструктивной высоты.

Данный расчёт выполняем в соответствии с требованиями пункта 1.4.3 «Нормативных и методических документов по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей», Солигорск-Минск, 1995 г.

Минимальная конструктивная высота механизированной крепи в лавах должна удовлетворять условию:

Hmin mmin(1 – a · Ɩ3) – b – t                                                                    (4.6)

 а максимальная конструктивная высота:

Нmах mmах(1 – a · Ɩп)                                                                              (4.7)

где mmin и mmах - минимальная и максимальная вынимаемая мощность пласта (слоя) в пределах выемочного столба, согласно заданию mmin = 1,27 м, mmax= 1,27 м;

Ɩ3 и Ɩп - расстояние от груди забоя до оси передней и задней стойки секции (комплекта) крепи, замеряемое по почве лавы или основанию крепи,  по практическим данным для однорядной крепи «Fazos-08/13» Ɩ3 = Ɩп = 4,0 м.

         а  -  коэффициент опускания кровли, м-1, принимаемый по результатам  специальных   исследований  на  Старобинском  месторождении, а=0,015 м-1;

b - запас на разгрузку крепи от горного давления, принимаемый для пластов (слоев) мощностью до 1,5 м - 30 мм, для пластов (слоев) мощностью 1,5 м и более – 50 мм. Так как мощность забоя меньше 1,5 м, то запас на разгрузку крепи от горного давления принимаем равный 30 мм.

t - суммарная толщина породной подушки под основанием и на перекрытии секции (комплекта) крепи, мм; для пластов (слоев) мощностью до 1,5 м – 35 мм, для пластов (слоев) 1,5 м и более – 45 мм. Для данного месторождения толщина породной подушки под основанием и на перекрытии секции (комплекта) крепи принимаем 35 мм.

Рассчитаем минимальную конструктивную высоту механизированной крепит «Fazos-08/13» и сравним с фактическими размерами приведёнными выше в технической характеристике крепи:

       Hmin mmin(1 – a · Ɩ3) – b – t;

             800 1270(1− 0,015 · 4) − 30 – 35 = 1129 мм.

Максимальная конструктивная высота «Fazos-08/13:

                            Нmах mmах(1 – a · Ɩп);

1300

1270(1 − 0,015 · 4) = 1194 мм.

Из расчётов следует, что требуемое условие соблюдается.

Выполним расчёт несущей способности крепи в соответствии с методикой, изложенной в пункте 1.4.3 «Нормативных и методических документах по ведению горных работ на Старобинском месторождении калийных солей»:

Несущая способность механизированной крепи (qc) в лаве должна быть не ниже удельной нагрузки от горного давления и удовлетворять условию: qc q или qc qк.

Расчет несущей способности крепи производится по формуле:

                             qc = Qc/(Bз· S)                     (4.8)

где Qc - рабочее сопротивление секции (комплекта), кН. Берется из инструкции по эксплуатации, представляемой заводом-изготовителем крепи;

Bз - ширина призабойного пространства (расстояние от груди забоя до завального конца верхняка крепи), м. Берется после снятия комбайном полосы полезного ископаемого при задвинутых к конвейеру секциях крепи;

S - шаг установки секций (комплектов) крепи в лаве, м.

 Qc = 3324 кH (из технической характеристики крепи); Вз = 4,2 м для «Fazos-08/13»; S = 2 м (из технической характеристики крепи).

Для крепи «Fazos-08/13»: qc = 3324/(4,2·2)=395,7кН/м2

 Значения удельной нагрузки (q) для механизированных крепей при выемке сильвинитового слоя согласно вышеуказанной методике расчёта должно составлять не менее 250кН/м2.

395, 7кН/м2

250кН/м2

 Таким образом, согласно произведённым расчётам, принятая в данном проекте забойная крепь «Fazos-08/13» отвечает предъявленным к ней требованиям.

 

4.4 Содержание  КСL и  НО в руде из очистных работ

 

Нормативы разубоживания принимаем, т.к. лавой Электра - 340 будет производиться селективная выемка, 6 %. Расчет содержания КСL и НО из очистных работ произведём по формулам:

 

где  –  содержание  KCL  в cлоях пласта, %;

         –  содержание Н.О. в слоях пласта, %;

          –  мощность сильвинитовых и галитовых слоев, м;                                                                                        

         –  коэффициент разубоживания руды из очистных работ, доли ед.

Исходя из горно-геологических условий высота лавы 1,27 м, но т.к. мощность пластов неравномерна, то в почве будет прирезаться по 0,01м.

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

 

 

Принятые в данном курсовом проекте решения по способам и средствам осуществления процесса очистных работ в лавах (выемка и погрузка руды мощными высокопроизводительными комбайнами, крепление лавы современной механизированной крепью с высокими техническими характеристиками, доставка отбитой руды высокопроизводительными конвейерами, управление горным давлением способом полного обрушения кровли и многое другое) позволяют обеспечить безопасную высокоэффективную разработку, а также поточность процесса добычи руды, высокую производительность труда рабочих и очистного забоя, полностью исключить ручной труд в лаве при выполнении очистных работ, кроме того обеспечить высокое извлечение полезного компонента из недр при добыче, низкое разубоживание рудной массы и высокое содержание полезного компонента в добытой руде. По сравнению с камерной системой разработки улучшаются санитарные условия в очистном забое благодаря проветриванию за счёт общешахтной депрессии.

Дальнейшее совершенствование процессов очистных работ и повышение их эффективности на Старобинском месторождении калийных солей можно обеспечить в первую очередь за счёт дальнейшего увеличения длины лав и более широкого внедрения селективной выемки на основе создания более мощного и совершенного забойного оборудования. Не менее важное значение имеет разработка и внедрение более совершенных технологических схем очистных работ, позволяющих значительно уменьшить эксплуатационные потери, оставляемые в различных целиках.

 

 

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

 

 

1. Лобанов Н.Я., Торцев В.Г. Экономика, организация и планирование производства на предприятиях горно-рудной промышленности - М.: Недра, 1978.г.

2. Моссаковский И.В. и др. Экономика горной промышленности - М.: Недра, 1977.г.

3. Каменицер С.Е., Русинов Ф.М. Организация, планирование и управление деятельностью промышленных предприятий.

4. Правила технической безопасности при разработке подземным способом соляных месторождений Республики Беларусь. Сборник инструкций к правилам технической безопасности при разработке подземным способом соляных месторождений Республики Беларусь. Солигорск, 2012г.

5. Сборник технических характеристик основного горношахтного оборудования, применяемого на рудниках п/о "Беларуськалий". Солигорск, 2001г.

6. Стандарт предприятия СТП Калий 14001.4.4.5.01-2002. Правила разработки, оформления, утверждения, учета и хранения проектной документации на ведение горных работ. 2002г.

7. План производства на 2011-12 гг. Рудник 1РУ.