Очистка сточных вод.

       Кст = 0,16 сут-1 и Кр = 0,1 сут-1 – соответственно константы скорости потребления кислорода сточной и речной водой;

 

t = Lф/Vср = 10000/86400*0,35 = 0,33 сут – продолжительность перемещения воды от места выпуска СВ до расчетного створа;

 

Lпд = 6 мг/л – предельно допустимая БПКполн смеси речной и сточной воды в расчетном створе;

Lр = 1,1 мг/л – БПКполн речной воды до места выпуска СВ ( по заданию).

 

Lст = 0,878*7*(6-1,1*10-0,1*0,33)/(0,995*10-0,16*0,33)+ 6/10-0,16*0,33 = 41,4 мг/л

 

Необходимая степень очистки по БПКполн

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет очистных сооружений.

 

Сооружения механической очистки.

 

Решетки.

Для улавливания из сточных вод крупных нерастворенных примесей применяют решетки, выполняемые из круглых, прямоугольных или иной формы металлических стержней. Наиболее широкое распространение получили неподвижные решетки наклонного типа марки МГ и вертикальные решетки типа РМВ. Для удобства съема загрязнений часто решетки устанавливают под углом к горизонту 60-70º. Если количество улавливаемых загрязнений составляет 0,1 м3 в 1 сут и более, то очистка решеток должна быть механизирована.

Необходимую площадь решетки рассчитывают по скорости течения воды в прозорах. Принимаем в соответствии с нормативными документами скорость течения воды в прозорах равную 0,8-1,0 м/с (максимальная составляет 1,2 м/с), а скорость воды в канале перед решеткой 0,7-1,0 м/с.

 

Определение общего количества прозоров решетки.

 

n = q*k3 / b*h1*Vp;

 

q = 1,46 м3/с – максимальный расход сточных вод;

 

к3 = 1,05 – коэффициент, учитывающий стеснение прозоров граблями и задержанными загрязнениями;

 

b = 0,016 – величина прозора решетки (принимаемая по СНиП 2.04.03-85)

 

Vр = 1,0 – средняя скорость в прозорах решетки.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Основные показатели механизированных решеток

таблица 3

марка	Пропускная способность, тыс. м3/сут	Площадь прохода решетки, м2	Число прозоров	Толщина стержней	Ширина канала в месте установки решетки, мм	Радиус поворота, мм	Номинальные размеры канала, мм В*Н
1	2	3	4	5	6	7	8
МГ-5Т МГ-6Т МГ-7Т МГ-8Т МГ-9Т МГ-10Т МГ-12Т РМУ-1 РМУ-2 РМУ-3 РМУ-4 РМУ-5 РМУ-6 РМУ-7	- - 18-35 75-95 20-40 65-77 80-100 - - - - - - -	- - 0,39 1,25 0,38 0,74 1,5 - - - - - - -	84 84 31 55 39 39 64 21 39 39 60 84 84 107	8 8 8 8 8 8 8 6 6 6 6 6 6 6	2290 2290 950 1570 1140 1200 1790 685 1550 1550 2035 2535 2535 3035	3810 2850 2100 2850 2050 2850 2850 - - - - - - -	2000*3000 2000*2000 800*1400 1400*2000 1000*1200 1000*2000 1600*2000 600*800 1000*1000 1000*2000 1500*2000 2000*2000 2000*2500 2500*3000

 

При двух рабочих решетках расход на одну решетку будет равен:

 

q1 = 1,46 / 2 = 0,73 м3/с    

 

Подставив все необходимые значения в формулу, в итоге получаем число прозоров:

 

n = 0,73*1,05 / 0,016*1,5*1,0 = 32 шт

 

Определение общей ширины решетки.

 

Bp = S*(n-1) + b*n

 

S = 0,008 м – толщина стержней решетки;

n = 32 – число прозоров в рештке;

b = 0,016 м – величина прозора решетки.

 

Вр = 0,008*(32-1) + 0,016*32  = 0,76 м.

 

В соответствии с выполненными расчетами, принимаем решетку марки МГ-7Т

с основными показателями, которые приведены в таблице 3.

 

                           ¦ В = 800 мм

                           ¦ Н = 1400 мм

                           ¦ n = 31 

 

 

Проверяем скорость воды в прозорах решетки:

 

Vp = q*k3 /N*b*h1*n = 1,46*1,05 / 2*0,016*1,5*32 = 0,998 м/с

 

Скорость должна быть в пределах 0,8 – 1,0 м/с.

Скорость течения воды в прозорах решетки удовлетворяет нормативам.

 

Определение потерь напора в решетке.

 

Hp = ζ*V2*p / 2g

 

Vp = 0,96 м/с – скорость воды в прозорах решетки;

ζ – коэффициент местного сопротивления стержней решетки:

 

ζ = β*(S/b)4/3*sinα;

 

β = 1,72 – коэффициент, зависящий от формы поперечного сечения стержня;

S = 0,008 м – толщина стержней; α = 60º - угол наклона решетки.

 

ζ = 1,72*(0,008/0,016)4/3*0,865 = 0,4

 

hp = 0,4*0,962*3 / 2*9,81 = 0,056 м ,   где

 

р = 3 – коэф., учитывающий увеличение потерь напора вследствие засорения решетки, принимается в зависимости от скорости воды в прозорах решетки.

 

Подпор воды не превышает 12см.

 

 Определение количества загрязнений, улавливаемых решетками.

 

При проектировании решеток количество уловленных  загрязнений  следует принимать в зависимости от размера решеток( при ширине прозора 16 мм количество отбросов равно 8 л на 1 человека в год, а плотность их – 750 кг/м3). Уловленные на решетках отбросы должны подвергаться дроблению в дробилках и возвращаться в поток воды перед решетками.

 

Норма водоотведения составляет – 250 л/чел*сут

Q = 86000 м³/сут

Определим приведенное количество жителей:

 

Nприв = Qсутср/N = 86000*1000/250 = 344000 чел

 

Количество улавливаемых загрязнений:

 

Wсут = Nприв*8/1000*365 = 344000*8/1000*365 = 7,5 м3/сут

 

При плотности отбросов ρ =750 кг/м3 масса загрязнений составит:

 

M = 7,5 * 750 = 5625 кг = 5,6 т 

 

 

Для уменьшения задержанных загрязнений применяют дробилки молоткового типа.

 

При количестве отбросов  более 1 т/сут, устанавливают резервную дробилку.

 

 

Молотковые дробилки марки Д-З

                                                                                                таблица 4

Дробилка	Производительность, кг/час	Расход воды, м3/час
Д-3 Д-3	300-600 2000	2,5-5 18

 

 

Принимаем две дробилки – одну рабочую и одну резервную марки Д-3 производительностью 300 кг/час.

Песколовки.

 

Для улавливания из сточных вод песка и других минеральных нерастворенных загрязнений применяют песколовки, подразделяемые на горизонтальные, вертикальные и с вращательным движением жидкости; последние бывают тангенциальные и аэрируемые.

При расходе воды более 10000 м3/сут принимают горизонтальные и аэрируемые песколовки. К расчету применяем аэрируемую  песколовку с прямолинейным движением. Число песколовок или отделений песколовок принимаем не менее 2-х, причем все песколовки должны быть рабочими.

 

Q = 86000 м³/сут

q = 1,46 м³/с

 

Принимаем три отделения песколовки.

 

Рассчитаем площадь живого сечения каждого отделения песколовки.

 

ω = qмакс/V*n

 

В соответствии со СНиП 2.04.03-85 таб. 28 принимаем скорость движения воды в песколовке V = 0,1 м/с

 

Тогда ω =1,46 /0,1*3 = 4,87 м2; где

 

qмакс = 1,46 м3/с – максимальный расход сточных вод на одно отделение

n = 3 – количество отделений.

 

Hs=2,1м ; B= 3м ;B/H=1,34; Ks=2,46 ;Uo=18,7

Расчёт рабочей длины песколовки :

 

        

 

 

 

Принимаем песколовку:

                       пропускная способность 100000 м3/сут

                       Число отделений 3

                       Длина 12 м

                       Ширина 3 м

                       Глубина 2,1 м

 

Отстойники.

 

Для улавливания из сточных вод нерастворенных загрязнений применяют отстойники периодического (контактные) и непрерывного (проточные) действия. В практике очистки сточных вод в основном используют отстойники непрерывного действия. По направлению движения жидкости в сооружении отстойники подразделяют на два основных типа: горизонтальные и вертикальные. Для очистки сточных вод широко используют также радиальные отстойники, которые являются разновидностью горизонтальных. В зависимости от назначения в технологической схеме очистной станции отстойники подразделяются на первичные и вторичные. Первичные отстойники служат для предварительного осветления сточных вод, поступающих на биологическую или физико-химическую очистку, а вторичные – для осветления сточных вод, прошедших биологическую или физико-химическую очистку.

Выбор типа и числа отстойников при проектировании должен производиться на основании технико-экономического их сравнения с учетом местных условий.

Вертикальные отстойники целесообразно применять при производительности очистной станции до 20000 м3/сут;

Горизонтальные – более 15000 м3/сут;

Радиальные – более 20000 м3/сут.

 

Первичные отстойники.

 

Исходя из величины расхода сточных вод, принимаем к строительству первичные отстойники радиального типа.

При поступлении сточных вод с концентрацией взвешенных веществ , необходимо снизить их в первичных отстойниках до 100 – 150 мг/л и не более чем на 50% от исходной концентрации.

Тогда минимальный процент очистки от взвешенных веществ составит:

Максимальный эффект, который следует обеспечить в отстойниках, составляет:

Из практики работы первичных отстойников известно, что они способны устойчиво обеспечить эффект очистки в 50%. Этот эффект нас устроит, т.к. он находится между минимальным и максимальным эффектом, его и закладываем в расчет. Расчет отстойников ведем по СНиП 2.04.03-85.

 

Определяем гидравлическую крупность U0, выделяемых взвешенных веществ по формуле:

, где

Hset – глубина проточной части в отстойнике, м

kset – коэффициент использования объема проточной части отстойника, по СНиП т.31 принимаем равной 0,45

tset – продолжительность отстаивания соответствует заданному эффекту очистки и полученная в лабораторном цилиндре в слое м

n2 – показатель степени, зависящей от агломерации взвеси в процессе осаждения.

По табл. СНиП II-32-74 определяем tset при концентрации и принятого эффекта осветления Э=50%, tset=768с. По СНиП 2.04.03-85 определяем показатель степени n2=0,25.

Глубину проточной части отстойников назначаем глубиной типового отстойника. Строительная глубина большинства типовых отстойников составляет Hот=3,4 м. Т.к. величина нейтрального слоя в отстойнике в соответствии СНиП 2.04.03-85 п.6.63, должна быть 0,3м, то проточная глубина составит м.

Коэффициент использования объема kset принимаем по СНиП 2.04.03-85 т.31 в зависимости от выбранного типа отстойника, для радиального отстойника kset=0,45.

Т.к. величина U0 получена для T=20 oC, а нам надо для T=15 oC, то приводим пересчет по формуле 31 СНиПа. Динамическая вязкость воды при T=20 oC , при T=15 oC .

Задаемся числом отстойников m=4

= = 28,75м.

 Принимаем D=30м.

W= м3

По справочнику проектировщика подбираем отстойник радиальный первичный.

D=30м.

Hгидр=3,4м.

Hи=0,3м.

Рассчитаем фактическую продолжительность отстаивания воды:

tфакт=

Определяем гидравлическую крупность взвешенных веществ uотс, мм/с, задерживаемых в отстойнике принятых размеров и типа :

 

 

 

С учётом поправок на вертикальную составляющую турбулентной пульсации ω и увеличение вязкости воды μ при её температуре в производственных условиях в зимний период, отличной от лабораторной (Tлаб=20˚С), определяется фактическая гидравлическая крупность задерживаемых взвешенных веществ uфакт, мм/с

Находим лабораторную продолжительность отстаивания в покое tлаб, сек, соответствующая фактической условной гидравлической крупности uфакт и фактической глубине отстаивания Hфакт :

По таблице определяем новое значение эффекта осветления Э=52%.

Концентрация взвешенных веществ Ct, мг/л, в осветлённой воде составит:

 

Ct=C0*(1-0.01*Эфакт)

 

Ct=250,9*(1-0,01*52) = 120,4 мг/л.

 

Сооружения биологической очистки.

Расчет аэротенка

 

Так как расход сточных вод составляет значительную величину (86000 м3/сут), то в качестве сооружений биологической очистки принимаем аэротенки. Поскольку БПК поступающих вод равно 233,3 мг/л, то в соответствии со СНиП стр. 35 п. 6.141 рассчитываем аэротенки с регенераторами.

Определяем БПК сточных вод, выходящих из отстойника. Она снижается на 20-25% по сравнению БПК воды, поступающей на отстаивание.

Принимаем степень рециркуляции активного ила Ri равной 0,49.

Рассчитываем БПК в начале аэротенка с учетом разбавления рециркуляционным расходом (СНиП стр.36)

где:   -  БПКполн очищенной воды, принимается равной 15 мг/л, т.к. очищать сточную воду до меньшей величины в аэротенках не целесообразно.

Задаемся дозой ила в аэротенке:

Определяем дозу ила в регенераторе:

Определим удельную скорость окисления органических загрязнений:

где:  - максимальная скорость окисления, мг/(г ч)

C0 – концентрация растворенного кислорода, мг/л (принимаем равной 2)

 

ke – константа, характеризующая свойства органических загрязняющих веществ