Автор работы: Пользователь скрыл имя, 21 Сентября 2013 в 13:53, дипломная работа
Особенностями металлургических машин являются: высокие нагрузки и тяжёлые режимы, агрессивная окружающая среда, безотказность работы, легкодоступный и нетрудоемкий ремонт. Неожиданная (неплановая) остановка машины в непрерывном металлургическом процессе вызывает значительные потери из-за недополученной продукции, затрат на ремонт.
Металлургические машины и особенно их приводы требуют специального внимания на стадиях проектирования, изготовления, испытания и эксплуатации. Прокатные станы, МНЛЗ, конвертеры являются уникальными как по заложенным в них техническим решениям, так и по исполнению.
- крайнее левое положение:
валок № 7 находится на месте валка № 3 (см. выше), валки № 8,9,10 находятся на горизонтальном участке, а валки № 6,5,4,3,2,1 находятся на участке плавного разгиба.
Возможно, что в этом случае не понадобятся отдельные пары неприводных валков на участке плавного разгиба.
Пояснения к рис.35
Нижний валок приводной, установлен стационарно в нижней части окна станины. Валок опирается на подушки через сферические двухрядные роликоподшипники. Подушки могут вводиться сверху в окно станины и выводиться с помощью крана. Подшипники смазываются пластической смазкой с помощью автоматической системы. Внутренняя поверхность валка охлаждается водой. Контроль протока воды осуществляется визуально по открытой струе.
Верхний подвижный валок как и нижний имеет подушки с роликовыми двухрядными сферическими подшипниками и подушки соединены между собой траверсой. В траверсу упирается гидроцилиндр прижима валка к заготовке. С целью выборки зазоров траверса с валком уравновешена с помощью двух витых цилиндрических пружин, которые через стаканы соединены с траверсой шарнирно.
Коэффициент переуравновешивания – 1,2. Валок имеет охлаждение внутренней поверхности. Станина представляет собой рамную сварную конструкцию, составленную из толстых листов.
Станина не имеет внутреннего охлаждения. Защита от поступающего тепла осуществляется с помощью водоохлаждаемых экранов, охватывающих заготовку с 4-х сторон в пространстве между валками.
По рис.36 видно, что конструкция перетяжелена и требует некоторого разрежения. Вероятно целесообразно увеличить расстояние между парами валков до 900 мм, уменьшив общее количество пар до 9.
По сформулированной ранее концепции ТПУ должно обладать высокой надежностью в эксплуатации. Этого можно достичь, обеспечив конструкции высокую прочность, жесткость и свободное пространство для осмотра и ремонта.
Последнее качество можно получить уменьшив число ручьев с 4-х до 3-х, что позволит увеличить расстояние между ручьями, т.к. расстояние по крайним ручьям останется неизменным.
Уменьшение ручьев возможно, т.к. у нас теперь есть инструмент влияния на качество заготовки при увеличении скорости разливки (мягкое обжатие).
Конкретно для заготовки сечением 300х360 расстояние по ручьям:
существующее
1700 1700 1700
Рис.35 Расстояние по ручьям
Рис. 36 Тянущеправильное устройство для технологии мягкого обжатия
Обозначение:
1 – станина
2 – гидроцилиндр прижима
3 – верхний валок (с траверсой)
4 – крышка
5 – нижний валок (с подушками)
6 – пружины уравновешивания верхнего валка
Следует учесть, что для получения качественной макроструктуры рельсовой стали максимальная скорость разливки реализуется с применением технологии мягкого обжатия.
Длина жидкой лунки (фазы) по самой современной методики
- м/мин
- время затвердевания
, где К-коэффициент
К=27.4 (низкоуглеродистые стали)
К=26.5 (высокоуглеродистые стали)
b(мм)
Указанные значения К относятся скорее к слябу, чем к блюму.
Для блюма (среднеуглеродистые стали) можно принимать
К=29.12 на основании опытных данных по вертикальной башенной машине, поставленной в 1972г. В Югославию и Турцию, пущенную в эксплуатацию в 1976г. и находящейся в эксплуатации по настоящее время.
+24.0
+10.0
Выбираем приводными нижние валки, т.к. они установлены стационарно и привести их во вращение проще, чем подвижные верхние валки.
Количество приводных валков определим из соображений целесообразности: по условиям “ продавливания ” сердцевины заготовки необходимо усилие прижима верхнего валка к заготовке 60 т. Если все валки приводные, то суммарное усилие прижима равно: 60 х 9 = 540 т . Такое усилие обеспечит тяговое усилие ТПУ на затравке равное:
Fтяг = 540 х f =540 x 0,12 = 64,8 т,
где f = 0,12 – коэффициент трения валка по затравке;
В последующих страницах будет на примере показано определение величины усилия вытягивания, а на данном этапе можно сказать, что усилие это избыточно, т.к. затравка, которую надо удерживать в начале разливки валками ТПУ, весит не более 11 т. Исходя из естественного желания уменьшить число приводных роликов, и в то же время не лишая себя возможности снизить усилие прижима (например, для малоуглеродистых сталей), примем количество приводных роликов 6 и расположим их таким образом:
Рис.40 Схема расположения приводных валков ТПУ
Следующий шаг – определение количества электродвигателей для вращения
6-ти приводных валков.
Заметим, что суммарная мощность двигателей останется постоянной независимо от количества приводов, но уменьшение количества электродвигателей облегчит компоновку привода.
Исходя из сказанных соображений и минимального влияния прокатки в валках на привод спаренных валков, примем схему: привод двух валков от одного электродвигателя.
Схема и компоновка привода показаны на рис. 41, 42, 43.
Определим необходимое передаточное отношение планетарного редуктора:
Диаметр бочки валка – Dб = 450 мм.
Скорость разливки – Vр = 0,7 м/мин.
Скорость вращения двигателя (ном.) – n = 750 об/мин.
Скорость вращения валка:
nв = = = 0,495 об/мин
iред =
= 1515
Получили высокое передаточное
отношение, для реализации которого
целесообразно применить
Пояснение к рисункам 41, 42, 43.
Крутящий момент на приводные валки передается через синхронизатор, в котором скомпонованы две силовые линии, отстоящие друг от друга по вертикали на 500 мм. Каждая силовая линия состоит из 3-х зубчатых колес, одно из которых является паразитным. С редуктором и двигателем в каждой силовой линии соединены крайние зубчатые колеса. Такое решение позволяет получить компактную конструкцию привода, простую в изготовлении и надежную в эксплуатации, что и требуется по сформулированной ранее концепции конструкции машины.
Привод нижнего валка ручья №2 осуществляется через шестеренный блок, навешиваемый на хвостовик валка, для чего верхнее зубчатое колесо этого блока выполняется полым.
Крутящий момент шестеренному блоку от синхронизатора передается с помощью промежуточного вала, который соединяется с шестернями шестеренного блока и синхронизатора с помощью сферически – зубчатых муфт, вмонтированных в эти шестерни.
Для пропуска промежуточного вала через
первый ручей, в конструкции станины
ТПУ первого ручья
Рис.41 Тянуще – правильное устройство для технологии мягкого обжатия
(Схема привода)
1. Валок приводной (нижний)
2. Валок не приводной (нижний)
3. Синхронизатор (на два ручья)
4. Редуктор
5. Электродвигатель
6. Муфты
7. Редуктор и электродвигатель ручья №2
Рис.42 Тянуще – правильное устройство для технологии мягкого обжатия
(Схема привода ручья №2)
8-шестерённый блок
9-промежуточный вал
<span class="dash041e_0431_044b_
Информация о работе Конструирование машин для металлургических процессов