Категории производств по взрывопожарной и пожарной опасности

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 28 Января 2014 в 00:23, курсовая работа

Краткое описание

Повышенное внимание к проблеме БЖД во всех средах обитания объясняется целым рядом факторов. Одним из основных направлений обеспечения безопасности человека, помимо экологических аспектов и резкого роста вероятности несчастных случаев в быту, остается профилактика производственного травматизма. Важнейшими причинами, определяющими необходимость совершенствования сложившейся системы обеспечения БЖД на производстве, являются изменение содержания труда и условий его выполнения, что, в свою очередь сказывается на характере производственного травматизма.

Прикрепленные файлы: 1 файл

2.doc

— 212.00 Кб (Скачать документ)

q = QЯИЗБ /S = 9400/72 = 130,6 (Вт/м2),

q =130,6 Вт/м2 < 400 Вт/м2, следовательно выбираем схему «сверху-вверх».

  1. Расчет потребного количества воздуха Lсг, м3/ч, для обеспечения санитарно-гигиенических норм для данного помещения по формулам:

Lя=3,6*QЯИЗБ / (1,2(ty-tп));

где Lя – потребный  расход воздуха при наличии избытков явной теплоты; ty и tп - температура воздуха, соответственно удаляемого из помещения и поступающего в это помещение, ОС.

При наличии выделяющихся ВВ (пар, газ или пыль - mвр, мг/ч) в помещении потребный расход воздуха, м3/ч:

Lвр= mвр / (Сдп);

где Сд – концентрация конкретного ВВ, удаляемого из помещения, мг/м3 (принимают равным ПДК рабочей зоны по ГОСТ 12.1.005-88); Сп - концентрация ВВ в приточном воздухе, мг/м3 (принимаем Сп=0 в рабочей зоне для помещений с ЭВМ).

При вычислении потребного расхода воздуха при наличии избытков тепла разницу ty-tп рекомендуется принимать равной 10 ОС:

LЯТ=3,6*9400/(1,2*10) = 2820 (м3/ч).

Для холодного времени  года примем QЯИЗБХ = 0,65QЯИЗБТ:

LЯХ=3,6*0,65*9400/(1,2*10) = 1833 (м3/ч).

По пыли: LПВР= 2300/6= 383,3 (м3/ч).

По парам спирта: LСВР= 190000/1000 = 190 (м3/ч).

Затем  принимаем   максимальную  величину из LЯТ, LЯХ, LПВР и LСВР за Lсг:

Lсг= 2820 м3

и определим предельное регулирование в холодный период года LХсг (максимальная величина из LЯХ, LПВР и LСВР):

LХсг=1833 м3/ч.

  1. Определим потребное количество воздуха LБ, м3/ч для обеспечения норм взрывопожарной безопасности по наличию взрывоопасной пыле-  (LПБ) и паровоздушной (LСБ) смесей:

LБ = mвр/(0,1*Снк-Сп),

где Снк – нижний концентрационный предел распространения (НКПР) пламени по газо- паро- и пылевоздушной смесям (по ГОСТ 12.1.041-83 НКПР по пыли равен 13..25 г/м3, а расчетный НКПР по этиловому спирту - 68 г/м3); Сп = 0.

LПБ = mПВР/(0,1*СПНК - СПП) = 2,3/(0,1*13-0) = 1,77 (м3/ч);

 

LСБ = mСВР/(0,1*ССНК - ССП) = 190/(0,1*68-0) = 27,9 (м3/ч).

LПБ < LCБ, следовательно принимаем итоговую величину по взрывопожарной безопасности

LБ = 27,9 м3/ч.

  1. Потребное количество кондиционируемого воздуха для данного помещения (Lп) - наибольшая величина из Lсг и LБ, т. е.

Lп  = 2820 м3/ч.

  1. Рассчитаем минимальное количество наружного воздуха на работающих данного помещения Lmin по формуле:

Lmin=n*m*Z,

где n - число работающих в помещении в наиболее многочисленную смену, чел.; m - норма воздуха на одного работающего, м3/ч (m=60 м3/ч для помещений с ЭВМ согласно п. 4.18 СН 512-78); Z - коэффициент запаса (1,1..1,5).

Lmin=3*60*1,5 = 270 (м3/ч).

Lп > Lmin, следовательно  Lп=2820 м3/ч является потребной производительностью местной СКВ по воздуху с подачей Lmin=270 м3/ч наружного воздуха и регулированием ее до LХсг=1833 м3/ч в холодный период года.

  1. Выбор типа автономного кондиционера для обеспечения выбранной схемы воздухообмена в помещении.

Остановимся на кондиционерах  типа БК, т.к СКВ должна обеспечиваться не менее, чем двумя кондиционерами, а самый маломощный кондиционер из серии КТА обеспечивает избыточный воздухопоток для нашего случая.

  1. Рассчитаем число автономных кондиционеров по формулам:

nВ = Lп*Кп/Lв;

nХ = QЯИЗБ / Lх,

где Lп – потребное  количество кондиционируемого воздуха  для заданного помещения, м3/ч; Кп – коэффициент потерь воздуха, принимаемый по табл. 1 СНиП [9] (для кондиционеров, установленных в кондиционируемом помещении Кп=1); Lв и Lх - воздухо- и холодопроизводительность выбранных сочетаний кондиционеров соответственно м3/ч и Вт (принимают по табл. 5.1 практикума или справочникам); QЯИЗБ.- избытки явного тепла в помещении, Вт.

Произведем расчет для  кондиционеров:

БК-1500:

nВ3 = 2820*1/400 = 7,05 »» 8;

nХ3 = 9,4/1,74 = 5,4 »» 6.

БК-2000:

nВ4 = 2820*1/500 = 5,64 »» 6;

nХ4 = 9,4/2,3=4,08 »» 5.

БК-2500:

nВ5 = 2820*1/630 = 4,5 »» 5;

nХ5 = 9,4/2,9 = 3,24 »» 4.

БК-3000:

nВ6 = 2820*1/800 = 3,5 »» 4;

nХ6 = 9,4/3,48 = 2,7 »» 3.

  1. К установке принимают наибольшее число для каждого сочетания кондиционеров nУ, найденное по воздухо- и холодопроизводительности и округленное до целого большего значения, т. е. nВ <= nУ >= nХ:
  2. nУ1 = 8;

     nУ2 = 6.

     nУ3 = 5;

     nУ4 = 4.

Выбираем минимальное nУ1 = 5 и nУ2 = 4, соответствующие кондиционерам БК-2500 и БК-3000. Окончательно выбираем 2 кондиционера БК-2500 и 2 кондиционера БК-3000. Это значение конструктивно размещается в данном помещении.

Конструктивные решения  по размещению кондиционеров в помещении  приведены в приложении 2.

3.3. Прогнозирование возможной  радиационной обстановки при авариях на КАЭС

АЭС являются потенциальными источниками радиоактивного заражения (РЗ) ОС. Это происходит при аварийных  ситуациях на ядерных реакторах, в хранилищах отработанного ядерного горючего или в хранилищах радиоактивных  отходов. Как правило такие ситуации завершаются выбросами:

а) пороговой фазы ( при  аварии без разрушения активной зоны ядерного реактора) на высоту 150-200 м  в течении 20-30 мин. с выбросом радиоактивных  изотопов;

б) продуктов деления  ядерного горючего ( при аварии с разрушением активной зоны ядерного реактора) на высоту до 1км с последующим истечением струей радиоактивного газа на высоту до 200м. При этом большая часть активности выносится при истечении этого газа до тех пор, пока не загерметизируют поврежденный реактор. При выносе менее 3% процентов продуктов деления ядерного горючего из реактора зоны сильного и опасного РЗ не образуется.

Как внешнее РЗ, так  и внутреннее поражение (ВП) опасны для человека. Наиболее опасным для  человека является ВП, т.к. радионуклиды поступают в органы дыхания, кишечно-желудочный тракт , а затем перераспределяются в критические органы и накапливаются в организме на длительное время. Поэтому для выявления зон РЗ местности и ВП человека проводят расчет (прогноз) на случай возможной аварии на АЭС. Затем подбирают режим радиационной защиты (РРЗ) для обслуживающего персонала объекта, попавшего в соответствующую зону РЗ и ВП.

 

Задание на расчет

Выполнить прогнозирование  по исходным данным, приведенным в  табл. 3, возможных зон РЗ местности и ВП человека на случай аварии на АЭС с разрушением реактора (количество выброшенных веществ Ак = 10% активности; скорость ветра υ10 = 5 м/с, направление ветра aa10 = 2700). Оценить обстановку на ОЭ с рабочим поселком и осуществить выбор режима радиационной защиты (РРЗ) работающих ОЭ и населения поселка. Представить итоговый вывод с инженерными решениями на случай аварии на АЭС.

Исходные данные                                                                                (Табл. 3)

Время аварии Тав, ч

Облачность

Установленная доза Дуст, бэр

Удаление ОНХ от АЭС Lo, км

Тр

Кр

Ттр

Ктр

Тотк

Котк

То

Ко

12

Я

2

70

4

7

3

4

3

1

14

2


Все номера таблиц из [6].

  1. Определяем категорию степени вертикальной устойчивости атмосферы (СВУА) по табл. 10.1, руководствуясь скоростью ветра на высоте 10 м V10, облачностью и временем суток. В нашем случае - это изотермия (нейтральное состояние).
  2. По таблице 10.2 определяем среднюю скорость ветра:

Vср = 5 м/с.

  1. Находим по таблице 10.3 размеры зон радиоактивного заражения (РЗ) и (ВП) с дозой до полного распада ДҐ¥. В нашем случае:

A' с L = 300 км и Ш  = 20 км;

A с L = 100 км и Ш = 4 км;

Б  с L = 20 км и Ш = 2 км;

В с L = 10 км и Ш = 1 км;

Г не образуется;

Д' с L = 90 км и Ш = 10 км;

Д  с L = 44 км и Ш = 5 км;

  1. Определяем положение объекта народного хозяйства (ОНХ) на карте местности относительно зон РЗ и ВП. Положение ОНХ относительно зон РЗ и ВП показано в приложении 3. ОНХ находится в зонах: А - умеренного РЗ; Д’ - опасного ВП.
  2. Определим время, ч, начала выпадения радиоактивных осадков на ОНХ по формуле:

tВЫП=Lo/3600*Vср = 70000/3600*5 = 3,9 (ч),

где Lо – расстояние от ОНХ до АЭС, м.

  1. По табл. 10.4 определяем время формирования радиоактивного облака, ч:

tФОРМ = 3,5 ч;     tВЫП =  tНАЧ > tФОРМ (3,9 > 3,5), следовательно облако уже сформируется ко времени прихода его к ОНХ, значит над объектом будет происходить выпадение радиоактивных осадков.

  1. По таблице 10.3 методом интерполяции определим уровень радиации Р1 после аварии и ДҐ¥ внешнего облучения для зоны А:

Р1 = 0,14+(1,4-0,14) /(100-20)*(100-70) = 0,613 (рад/ч);

Также определим ДҐ¥ВНУТ для зоны Д’:

ДҐ¥ВНЕШ = 56+(560-56)/(100-20)*(100-70) = 245 (рад).

ДҐ¥ВНУТ = 250-(250-30)/(90-44)*(70-44) = 126 (бэр).

  1. Для предупреждения внутреннего поражения предусматриваем йодную профилактику, т.е. выдачу медработниками ОНХ йодного калия работающим и населению, находящимся в поселке, до времени tВЫП=3,9 ч.
  2. Определим уровни радиации, рад/ч, на ОНХ на различное время  (начало выпадения осадков, конец рабочей смены с момента выпадения осадков, конец первых суток и на конец третьих суток) по формуле

Рt=Р1/К,

где К - коэффициент пересчета, принимаемый по табл. 10.5.

На начало выпадения  осадков, т. е. tН=3,9 ч при К=1,975 (найден методом интерполяции):

Р3,9 Ч = 0,613/1,975 = 0,31 (рад/ч);

на конец рабочей  смены, т.е. tК = tНР = 3,9+4 = 7,9 ч при К = 2,829;

Р7,9 = 0,613/2,829 = 0,217 (рад/ч);

за первую смену:

РСР = (0,31 + 0,217)/2 = 0,264 (рад/ч);

на конец первых суток, т.е. К24=5

Р24 = 0,613/5 = 0,123 (рад/ч);

на конец 3-х суток, т.е. К72=7

Р72 = 0,613/7 = 0,088 (рад/ч).

  1. Определяем дозу облучения, бэр, полученную на открытой местности за первые сутки :

 

Д1 сут = 0,613*240,76/0,76 = 9,03 бэр,

что превышает Дуст = 2 бэр. Следовательно, необходимо подобрать или разработать соответствующий режим радиоактивной защиты (РРЗ), который в дальнейшем следует строго соблюдать на ОНХ.

Для принятия решения  по защите населения в поселке  ОНХ рассчитаем критерий возможной  дозы за 10 суток к табл. 10.6, т.е.

Д10 сут = 2*(Рк*tk – Pн*tн),

но так как в табл. 10.5 коэффициенты пересчета К даны на время после аварии на АЭС только до 3 суток, то принимаем

Д10сут = Д3сут + Д7сут ,

тогда

Д3сут = 2*(Р3сут*72-Р3,9*3,9) = 2*(0,088*72-0,31*3,9) = 10,25 бэр, а за период от 3-х до 10 суток, т.е. семикратный период времени радиация снизится в 2 раза и будет соответствовать

Д7 сут = 10,25 / 2 = 5,125 бэр.

В итоге прогнозируемая доза за первые 10 суток будет равна 

Д10 сут = 10,25+5,125 = 15,375 бэр, что превышает верхний уровень табл. 10.6 (на все тело) за исключением решения по эвакуации взрослых. Поэтому укрытие, защиту органов дыхания и йодную профилактику взрослых людей, детей, беременных женщин, эвакуацию детей и беременных женщин необходимо проводить в полном объеме, а эвакуацию взрослых людей - осуществить частично, т.е. вначале – население по мере возможности.

Информация о работе Категории производств по взрывопожарной и пожарной опасности