Автор работы: Пользователь скрыл имя, 06 Ноября 2012 в 19:30, дипломная работа
Процессы дробления, измельчения и грохочения издавна применяются в производственной деятельности человека. В настоящее время широкое применение в горной промышленности находят дробильные комплексы, предназначенные для предварительной обработки горной массы непосредственно в шахте. При такой технологической цепочке существенно повышается коэффициент заполнения скипов, что увеличивает экономичность использования подъемных установок.
Расчет активной и реактивной и полной мощностей 6РПП-6
,
где – коэффициент спроса (табл.3.1,[1]);
;
.
.кВА
Расчет активной и реактивной и полной мощностей РП-301
,
где
– коэффициент спроса(табл3.1,[1]);
;
.
.кВА
Расчетная мощность всех потребителей подстанций определяется по формуле:
,
кВА
где — коэффициент одновременности включения.
2.4.2. Выбор трансформаторов ГПП
Активная и реактивная расчетные мощности трансформаторов ГПП
кВт;
кВаР, где
и - потери в трансформаторах
кВт;
кВаР.
Полная расчетная мощность трансформаторов ГПП с учетом потерь:
кВА.
Найдем расчетный коэффициент мощности
.
Т.к. расчетный оказался меньше допустимого, тогда необходимо применение компенсирующих устройств, для компенсации части реактивной мощности.
Рассчитаем необходимую мощност
кВАР,
где кВА – расчетная мощность ГПП с учетом компенсирующего устройства.
Примем за расчетную мощность трансформатора ГПП
кВА
Принимаем к установке трансформаторы
с расщепленной вторичной обмоткой
ТРДН-63000/110/6 (табл11,1,[8]).
Паспортные данные трансформаторов ГПП
Тип трансформатора |
Ноимнальная мощность Sн, кВА |
Потери, Вт |
КПД,% |
Напряжение кз, UКЗ, % |
Ток хх IХХ, % | |
хх при UН |
кз при сosφ=1 | |||||
ТРДН-40000/110/6 |
40000 |
63000 |
230000 |
85 |
10,5 10,5 17 |
0,9 |
Коэффициент загрузки в нормальном режиме
, что в пределах допустимого.
2.4.3. Выбор сечения высоковольтных кабельных линий
Согласно [6] и [7] высоковольтные кабельные линии выбираются:
Проверяются:
По допустимой потере напряжения стволовые кабели не проверяются.
Выбор по экономической плотности тока
Расчетный ток, протекающий через кабели:
6РПП 6 - ПУПП
А;
РП-301 – 6РПП 6
А.
ГПП – 6РПП 6
А.
Рассчитаем сечения кабелей
,
где - экономическая плотность тока, выбранная из условия
ч для кабелей с резиновой
изоляцией (табл9.7,[6]).
для кабеля, питающего ПУПП
мм2;
для кабеля, питающего 6РПП-6
мм2.
для кабеля, питающего РП-301
мм2.
Полученные значения округляем до стандартного ближайшего сечения и учитываем, что из условия механической прочности сечение кабеля, питающего подземный потребитель, не может быть меньше 16 мм2.
Выбор высоковольтного кабеля
№ кабеля |
Расчетный ток, Iр , А |
Экономическая плотность тока, iэк , А |
Расчётное сечение, Sэ ,мм2 |
Нормативное сечение, Sтабл, мм2 |
Тип кабеля |
1 |
15,1 |
2,5 |
6,04 |
16 |
СБн 3´16 |
2 |
236,4 |
2,5 |
94,6 |
95 |
ЦСКН 3´95 |
3 |
461,4 |
2,5 |
184,6 |
240 |
2СБ 3´120 |
Выбор по допустимым токам нагрева в нормальном режиме
А;
где
- длительно допустимый ток при U=6 кВ
(табл13.28,[6]);
А, .
где - поправочный коэффициент для стволового кабеля (t=7°C) (табл13.33,[5]);
- длительно допустимый ток при U=6 кВ
(табл13.28,[6]);
А;
где
А- длительно допустимый ток при U=6
кВ Sк=240 мм2 (табл13.28,[6]);
,.
следствии чего выбираем 2 кабеля СБ 3´120 А(табл13.28,[6]);
Выбор разделительного
трансформатора ГПП-РП
кВА
Выбор разделительного трансформатора
Тип трансформатора |
Номинальная мощность |
Номинальное напряжение , кВ |
Потери, кВт |
Напряжение к.з. % | ||
ВН |
НН |
х.х. |
к.з. | |||
ТМШ-6300/10-7891 |
6300 |
6 |
6,3 |
4600 |
23500 |
5,5 |
Проверка по допустимой потере напряжения
Согласно [3] В для сетей 6 кВ.
что ниже допустимого падения напряжения.
Расчет производим методом расчетных кривых для трех моментов времени
t=0 c; t=0,2 с; t=¥.
В расчете учитываем только индуктивные сопротивления всех элементов цепи. Расчет производим в относительных единицах приведенных к базисным условиям. При расчетах данным методом надо учесть подпитку высоковольтных двигателей подключенных к месту К.З. Для выбора высоковольтных ячеек и проверки высоковольтных кабельных линий на термическую стойкость, производим только расчет токов трехфазного К.З..
Составляем укрупненную принципиальную однолинейную схему электроснабжения и схему ее замещения.
Рис. 2.6. Укрупненная принципиальная однолинейная схема электроснабжения рудника
Рассчитаем
индуктивные сопротивления
Индуктивное сопротивление системы
;
индуктивное сопротивление воздушной линии, для ВЛ110 кВ и проводника АС120 длиной 950 м
,
где х0=0,245 Ом/км;
индуктивное сопротивление трансформатора со стороны сети 110 кВ
;
индуктивное сопротивление трансформатора со стороны 6 кВ ;
индуктивное сопротивление разделительного трансформатора
;
индуктивное сопротивление кабельной линии ГПП-РП
;
где х0=
0,071 Ом/км -индуктивное сопротивление кабельной
линии (табл9.8,[16]);
- длина кабельной линии.
индуктивное сопротивление кабельной линии РП-РПП
;
где х0=
0,078 Ом/км -индуктивное сопротивление кабельной
линии (табл9.8,[16]);
- длина кабельной линии.
Значение тока в сети 6 кВ, приведенное к базисной величине
А.
Найдем суммарное
для К1
;
для К2
.
для точки К1
расчетное сопротивление оказалось выше 3, поэтому определение токов К.З. проводим по формуле
А;
А.
Ударный ток К.З. находят по формуле
мгновенное значение
, где
ky=1,8 – ударный коэффициент [3];
действующее значение ударного тока
,
где q=1,51 [3].
для точки К2 с учетом подпитки от асинхронного двигателя
расчетное сопротивление оказалось выше 3, поэтому определение токов К.З. проводим по формуле
А;
А,
где А – ток подпитки от двигателя.
Ударный ток К.З. находят по формуле
мгновенное значение
, где
ky=1,8 – ударный коэффициент [3];
действующее значение ударного тока
,
где q=1,51 [3].
Полученные данные сведем в табл.2.20
Расчёт точек короткого